【正文】 AB 跨在恒載作用下的梁端剪力： 第 6 層： 4 0 . 3 7 5 6 . 2 9 2 . 0 1 56 . 6ABAB MMV V K NL? ??? ? ? ? ? ? ? ?N 第 25 層： 7 3 . 6 2 8 4 . 0 7 1 . 5 86 . 6ABAB MMV V K NL? ??? ? ? ? ? ? ? ? 第 1 層： 8 1 . 7 9 8 8 . 4 1 1 . 0 06 . 6ABAB MMV V K NL? ??? ? ? ? ? ? ? ? AB 跨在雪載作用下的梁端剪力： 第 6 層： 6 . 0 4 7 . 3 2 0 . 1 9 46 . 6ABAB MMV V K NL? ??? ? ? ? ? ? ? ?N 第 5 層： 2 1 . 4 5 2 4 . 4 2 0 . 4 56 . 6ABAB MMV V K NL? ??? ? ? ? ? ? ? ? 第 4 層： 2 2 . 8 3 2 4 . 6 5 0 . 4 7 26 . 6ABAB MMV V K NL? ??? ? ? ? ? ? ? ? 第 2 層： 2 2 . 4 7 2 4 . 7 8 0 . 4 56 . 6ABAB MMV V K NL? ??? ? ? ? ? ? ? ? 第 1 層： 1 2 1 . 1 2 2 4 . 1 6 0 . 4 66 . 6ABAB MMV V K NL? ??? ? ? ? ? ? ? ? 對(duì)于 BC 跨，由于本工程結(jié)構(gòu)和荷載是對(duì)稱關(guān)系，所以在偏心彎矩作用下產(chǎn)生的剪力為 0. 同理，在雪荷載作用下，荷載引起的 剪力和偏心彎矩產(chǎn)生的剪力分別為： AB跨： 3 .3 6 .6 ( 1 0 .3 4 ) 7 .1 92ABV V K N?? ? ? ? ? ? BC 跨： 111 . 3 2 2 . 4 0 . 7 822ABV V K N? ? ? ? ? ? 在偏心彎矩作用下桿端的剪力： 第 6 層： 7 . 3 2 6 . 0 4 0 . 1 9 46 . 6ABAB MMV V K NL? ?? ? ? ? ? ? ? ? 第 6 層： 2 4 . 1 7 2 0 . 7 2 30 . 5 7 56 . 6ABAB MMV V K NL? ?? ? ? ? ? ? ? ? 表 123 恒荷載作用下梁端剪力及柱軸力（ KN） 層次 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 A柱 B柱 ABVV? BCVV? ABVV?? BCVV?? AV BV BCVV? N頂 N底 N頂 N底 6 0 5 0 4 0 3 0 3 2 0 1 0 表 124 活荷載作用下梁端剪力及柱軸力（ KN） 層次 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 A柱 B柱 ABVV? BCVV? ABVV?? BCVV?? AV BV BCVV? N頂 =N底 N頂 =N底 6 0 5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 注：加下劃線的數(shù)據(jù)為活載作用下的梁端剪力及彎矩 13 風(fēng)荷載作用下框架的內(nèi)力分析 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)植 s??? ? ? ? ???? 式中： ?? ：風(fēng)振系數(shù) s? ：風(fēng)荷載體型系數(shù) ?? ：風(fēng)壓高度變化系數(shù) ?? ：基本風(fēng)壓 （ 1）查得 ??? 2/kNm （ 2）體型近似為矩形，風(fēng)荷載的體型系數(shù) ?? （迎風(fēng)面）和 ? ?? （背風(fēng)面）。 分配系數(shù)見圖 312 和圖 313 所示 3 傳遞系數(shù)： 遠(yuǎn)端固定：傳遞系數(shù)為 1/2 4彎距分配： 恒載作用下，框架彎距分配計(jì)算見圖 311，框架的彎距圖見圖 313活載作用下，框架的彎距分配計(jì)算圖 312，框架 的彎距圖見圖 314 所示。公式如下： 11j 1j jSS? ?? 同一節(jié)點(diǎn)各桿端的分配系數(shù)應(yīng)等于一。即取消剛臂，相當(dāng)于加入一反號(hào)的不平衡彎矩，此反號(hào)的不平衡彎矩根據(jù)梁柱的勁度系數(shù)大小的比例分配給各構(gòu)件的近端，各近端得到的分配彎矩，同時(shí) 將按其傳遞系數(shù)傳遞給遠(yuǎn)端，這樣遠(yuǎn)端得到傳遞彎矩。 m) 6 25 1 ： 框架在豎向荷載作用下的梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計(jì)算。2q =2= /KNm 集中力： P1=1/21/222= /KNm P2=[1/21/22+(+) 1/22] 2= /KNm 集中力矩： M1=p1 e1=()/2= m? M2=p2 e2=()/2= m? 表 122 橫向框架活荷載匯總表 層次 1q （ KN/m） 39。2q == /KNm 集中力： P1=1/21/22= /KNm P2=[1/21/22+(+) 1/22] = /KNm 活載作用簡(jiǎn)圖 M1 q2 M2 q239。1q (KN/m) 2q (KN/m) 39。1q = /KNm 2q == /KNm 39。 M M2 為由于柱的偏心引起的彎矩。1q 代表橫梁自重（ 24 層包括墻體自重），為均布荷載形式。由于縱向框架的中心線和柱的中心線不重合，因此在框架上還作用有集中力矩。 同時(shí)，根據(jù)抗震規(guī)范，在進(jìn)行抗震驗(yàn)算時(shí)，結(jié)構(gòu)任 一樓層的水平地震剪力應(yīng)符合下列要求： nEKi jjiVG? ?? ? 式中： EKiV — 第一層對(duì)應(yīng)水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的樓層剪力 ? — 剪力系數(shù)，應(yīng)不小于樓層最小的地震剪力系數(shù)，對(duì)本工程取 jG — 第 j 層重力荷載代表值 則： 6EKV == 5EKV =(+)= 4EKV =(+2)= 3EKV =(+3)= 2EKV =(+4)= 1EKV =(++4)= 滿足樓層最小地震剪力的要求。 本處按頂點(diǎn)位移法計(jì)算框架的自震周期：此方法是求結(jié)構(gòu)基頻的一種近似方法，將結(jié)構(gòu)按質(zhì)量分布情況簡(jiǎn)化成無限質(zhì)點(diǎn)的懸臂之桿，導(dǎo)出直感頂點(diǎn)位移的基頻公式，所以需先求出結(jié)構(gòu)的頂點(diǎn)水平位移，按式 ???來求結(jié)構(gòu)的基本周期： 0? ：基本周期調(diào)整系數(shù)，考慮填充墻使框架自振周期減小的影響，此處取 。 此處計(jì)算包括梁側(cè)面、梁底面，柱的側(cè)面抹灰重量。 邊橫梁 （ 1）對(duì)跨度為 6600mm 的邊橫梁： 截面高度 h： 6600mm 1/12=550mm 6600mm 1/8=825mm 即截面高度 h: 550mm～ 825mm 則截面高度取 650mm 截面寬度 b: 650mm 1/3=216mm 650mm 1/2=325mm 即截面寬度 b: 216mm～ 325mm 則截面高度取 300mm (2)對(duì)跨度為 2400mm 的邊橫梁： 截面高度 h: 2400mm 1/12=200mm 2400mm 1/8=300mm 即截面高度 h: 200mm～ 300mm 考慮到剛度突變和施工方便 則截面高度取 400mm 截面寬度 b: 400mm 1/3=133mm 400mm 1/2=200mm 即截面寬度 b: 133mm～ 200mm 考慮到剛度突變和施工方便 則 截 面 高 度 取300mm 中橫梁 （ 1）對(duì)跨度為 6600mm 的中橫梁： 截面高度 h： 6600mm 1/12=550mm 6600mm 1/8=825mm 即截面高度 h: 550mm～ 825mm 則截面高度取 650mm 截面寬度 b: 650mm 1/3=216mm 650mm 1/2=325mm 即截面寬度 b: 216mm～ 325mm 則截面高度取 300mm (2)對(duì)跨度為 2400mm 的中橫梁： 截面高度 h: 2400mm 1/12=200mm 2400mm 1/8=300mm 即截面高度 h: 200mm～ 300mm 考慮到剛度突變和施工方便則截面高度取 400mm 截面寬度 b: 400mm 1/3=133mm 400mm 1/2=200mm 即截面寬度 b: 133mm～ 200mm 考慮到剛度突變和施工方便 則 截 面 高 度 取300mm 縱梁 （ 1）對(duì)跨度為 4200mm 的邊縱梁： 截面高度 h： 4200mm 1/12=350mm 4200mm 1/8=525mm 即截面高度 h: 350mm～ 525mm 則截面高度取 400mm 截 面寬度 b: 400mm 1/3=133mm 400mm 1/2=200mm 即截面寬度 b: 133mm～ 200mm 則截面高度取 300mm (2)對(duì)跨度為 4500mm 的邊縱梁： 截面高度 h: 4500mm 1/12=375mm 4500mm 1/8= 即截面高度 h: 375mm～ 則截面高度取400mm 截面寬度 b: 450mm 1/3=150mm 450mm 1/2=225mm 即截面寬度 b: 150mm～ 225mm 則截面高度取 300mm 梁的編號(hào)如圖 91 所示： 圖 91 框架梁的編號(hào) 梁的計(jì)算跨度 框架梁的計(jì)算跨度以上柱形心線為準(zhǔn)，而墻中心線是與軸線重合的，所以柱的形心與軸線發(fā)生偏移，造成計(jì)算跨度與軸線間距不同； 柱截面尺寸的確定 框架柱的截面尺寸一般根據(jù)柱的軸壓比限值按下列公 式估算： EN Fgn?? ? ?/c N cA N f?? 式中： N— 框架柱組合的軸壓比設(shè)計(jì)值 F— 按簡(jiǎn)支狀態(tài)計(jì)算的柱負(fù)載面積 Eg — 折算在單位建筑物面積上的重力荷載代表值，可近似取 212 ~15 /KN m ? — 考慮地震荷載作用后柱軸壓比增大系數(shù)，邊柱取 ，不等跨內(nèi)柱取，等跨內(nèi)柱取 n— 驗(yàn)算截面以上樓層層數(shù) CA — 柱截面面積 Cf — 混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ? ?N? — 框架柱軸壓比限值，對(duì)三級(jí)抗震等級(jí)，取 本工程中，考慮到底層框架柱承受荷載最大，以此估算柱截面。 本工程中， M M3 和 M4 采用玻璃門（有防盜措施）， M2 和 M5 采用木門， M6和 M7 采用玻璃木門，窗均為塑鋼窗（底層有防盜措施）。樓地面采用瓷磚地面，采用 V型輕鋼龍骨吊頂。 設(shè)計(jì)的基本內(nèi)容 結(jié)構(gòu)計(jì)算書包括結(jié)構(gòu)布置，設(shè)計(jì)依據(jù)及步驟和主要計(jì)算的過程及計(jì)算結(jié)果， 計(jì)算簡(jiǎn)圖，主要內(nèi)容如下： （ 1）地震作用計(jì)算 （ 2）框架內(nèi)力分析，配筋計(jì)算（取一榀） （ 3）基礎(chǔ)設(shè)計(jì)及計(jì)算 （ 4）板、樓梯的設(shè)計(jì)計(jì)算 設(shè)計(jì)資料 抗震設(shè)防 按 7 級(jí)近震： II類場(chǎng)地設(shè)計(jì) 地基土承載力 地基 土承載力為 2220 /kf kn m? 其它條件 室內(nèi)外高差 600mm，該工程的主樓屋面采用不上人屋面。 基本不考慮地基土的變形驗(yàn)算，其承載力 為 2220 kN/mkf ? 。尺寸詳