【正文】 ℃ ）； 則加熱器容積： V1=6045293037/（ 604187） == V2=60451326066/（ 604187） == V3=60451326066/（ 604187） == ② 盤管加熱面 擬采用半容積式加熱器，蒸汽表壓力為 ,相對應的絕 對壓力為 +=, 39 查表得： Mp 相對應的飽和蒸汽壓為 ℃ ， 盤管面積按下式計算： F= jtkQC ??/zr 式中 F— 水加熱器的加熱面積， m2； Qz—— 制備熱水所需的熱量，可按設計小時耗熱量計算， w； ? —— 由于水垢和熱媒分布不均勻影響傳熱效率的系數，一般采用 ~， 本設計取 ? =； k—— 傳熱系數，鋼盤管取 1047w/（ m2一區(qū)無床位，熱水小時變化系數為 Kh 取 ；二區(qū)按 448 個床位計，熱水小時變化系數 Kh 取 ；三區(qū)按448 個床位計，小時 變化系數 Kh 取 ；員工用熱水量相對較少，忽略不計 一區(qū)耗熱量： c( )1 86400r r l rhhm q t tQK ??? =（ 100+200+50+50+50+20）（ 7010） = 二區(qū)耗熱量： 37 2 c( )86400r r l rhhm q t tQK ??? =（ 448） （ 7010） = 三區(qū) 同二區(qū) 耗熱量： 2 c( )86400r r l rhhm q t tQK ??? = 熱水量計算 各區(qū)計算如下： 設計小時熱水量可按下式計算： rlrhrh ttQq ?)( ?? rt —— 熱水溫度， rt =70℃ ； lt —— 冷水溫度； t1=10℃ r? —— 熱水密度。d ）或 L/（床 d ），每客房每天 8千克干衣。 按要求取每日供應熱水時間 24h，取計算用的熱水溫度為 70℃ ，冷水溫度為 10℃ ；冷水溫度以當地最冷月平均水溫資料確定 沈陽 市 6— 10℃ ； 用水定額：查《建筑給水排水設計 規(guī)范》（ GB500152021）熱水用水定額表，取 60℃ 的熱水用水定額為： 賓館客房 150L/（床 洗手盆 排水當量為 。 oo HHVHH 220 ?????? 自動噴灑管道減壓孔板計算表 樓層 高差 H0/m H′ /m 孔徑 /mm ∑ h/m 1 1 8 49 2 49 3 48 4 42 5 30 39 6 26 37 7 47 35 8 34 9 33 10 32 11 44 31 12 30 13 29 14 29 15 28 29 4 排水系統(tǒng)水力計算 室內排水系統(tǒng)設計計算： 排水方式的選擇： 根據環(huán)保要求，結合室外排水系統(tǒng)的設置，該建筑采用分流制排水系統(tǒng)。其參數為：流量 Q=，揚程 Hp=103m。 作用面積內的設計秒流量為： Qs=nq=16 =（ 2）確定管徑 管徑初步按噴頭個數確定，根據矩形面積設計噴頭數量，根據規(guī)范規(guī)定一個噴頭的出流量為 ，管徑為 DN25，以此為依據有下表： 管徑mm 25 32 40 50 70 80 100 125 150 噴頭數 1 3 4 10 16 32 64 80 100 從最不利點開始，直至水泵吸水池為止，進行水力計算，管段流量僅計算在作用面積內的，作用面積外噴頭不計在內。本次建筑共 19層，一、二、三層位多功能層，其余 16層為標準層，共有噴頭數為 2139個，每800個噴頭設置一組報警閥組， 則算得需要 三 組報警閥組，分別控制的樓層為： 第一組：控制 16層噴頭，噴頭數量為 696個； 第二組：控制 713層噴頭，噴頭數量為 777個； 第三組：控制 1419 層噴頭，噴頭數量為 666個； 本設計采用作用溫度為 68℃閉式玻璃球噴頭，考慮到建筑美觀，采用吊頂型玻璃球噴頭，型號為：下垂型 ZSTX15/68，連接螺紋 ZG1/2，最高環(huán)境溫度 38℃，噴頭采用矩形布置 ,噴頭的水平間一般不大于 ，個別噴頭受建筑物結構的影響，其間距會適當增減，但距墻不小于 ，不大于 25 正方形，邊長 L= ? 在最不利層劃分最不利作用面積，正方形一邊平行最不利噴頭的配水支管，另一邊垂直與該配水支管，實際作用面積： m?? ； 每根支管最大動作噴頭數 ??n （取 5 個）； 作用面積內配水支管 ??N (取 5 個 )； 動作噴頭數： 1553 ?? ； 實際作用面積： m?? 160 ㎡。 min1 m2）作用面積為 160m2，最不利點噴頭的工作壓力為 ， 噴頭的選用與布置 根據設計選定的噴水強度，噴頭的強度，噴頭的流量系數和工作壓力確定。自動噴淋系統(tǒng)前十分鐘所用水由設在高位水箱提供，十分鐘至一小時的噴淋用水由地下室貯水池提供。消火栓栓口處的出水壓力超過 mpa時 ,可在消防栓口處加設不銹鋼減壓孔板可 采用減壓穩(wěn)壓消火栓 ,消除消火栓栓口處的剩于水頭 .消火栓栓口處的出水壓力計算如下： （ 1） 18層消火栓口壓力 H=，流量 q=； （ 2） 17層消火栓口壓力 H=18層的 H+ 層高 +18層至 19層的消火栓的水頭損失， 18層至 19層的消火栓的水頭損失為 ，所以 H=++=2 =；以此類推則有下表： 樓層 高差 H0/m H′ /m 孔徑 /mm ∑ h/m 1 1 21 2 21 3 22 4 22 5 22 6 22 7 22 8 22 9 22 10 22 11 23 12 23 13 23 各層消火栓處剩余水頭 0H = )HhH(H xhzb ???? 換算成剩余水頭 1VHH20 ??? 式中 H? —— 修正后的剩余水頭， OmH2 ； V —— 水流通過減壓孔板后實際流速， m/s； 23 s/ 4 QV 232?? ???? oH —— 設計剩余水頭， OmH2 。消火栓栓口的出水壓力大于 ，消火栓前設減壓裝置 ” 。 9）水力計算 根據規(guī)范，該建筑物的室內消防流量為 40L/s，故應考慮八股水柱同時作用。值為 ；充實水柱 Hm要求不小于 10m，選 Hm=12m，水槍實驗系數 af值為 . 水槍噴嘴處所需水壓 20 Hq=afH m/（ 1? a fH m） =12/ （ 12 ） ==169KPa 5）水槍噴嘴的出流量 噴口直徑 19mm的水槍水流特性系數 B為 . qxh=qBH = ? =＞ 6）水帶阻力 19mm水槍配 65mm水帶，襯膠水帶阻力較小，室內消火栓水帶 多為襯膠的。另外，消防電梯的前室也須設消火栓與高層建筑相連 的裙房，消火栓布置按《低規(guī)》執(zhí)行，但也不應大于 50m 一層設 16個消火栓，二層設 13個消火栓 ，三層設 13個消防栓 。Sin45 ? 計 算。 二區(qū)最高日用水量： Qd2=448400 =， 二區(qū)最高日最大時用水量為： Qh2= Qd2Kh m= 同二區(qū) 8 最高日用水量 Qd = 2+= m3/d 設計秒流量 qg = ? Ng 式中 qg—— 計算管網的給水設計秒流量， L/s； Ng—— 計算管段的衛(wèi)生器具給水當量總數； ? —— 根據建筑物用途而定的系數， 因為 本工 程為 酒店 ， ? 取 故 qg = Ng 地下室內貯水池容積 本次設計采用變頻調速泵加壓供水 ,因市 政給水管網部 不 允許水泵直接從管網抽水，故需在地下室設貯水池 . 本次設計給水分為三個區(qū)，一區(qū)為 13層，采用室外管網供水；二區(qū)為 411層，采用變頻調速泵加壓供水；三區(qū)為 1219 層，采用變頻調速泵加壓供水；其容積取建筑物最高用水量的 25%計： 則 v = （ QbQj） Tb 25%= 25%= m3 其尺寸為長 寬 高 為 8 4 4 ，有效水深為 ，有效容積為 m3 室內一 至三 層冷水給水管網水力計算 采用給水 塑料 管 ，一區(qū)給水系統(tǒng)示意圖如 下 一區(qū)給水計算 9 給水一區(qū)大樣圖 計算管段大樣圖 1 10 編號 當量 （ Ng） 秒流量（ l/s） 管徑（ mm） 流速（ m/s） 坡度（ i） 管長（ m） 01 20 12 25 23 25 34 25 45 32 59 32 67 20 78 25 89 25 910 32 1011 32 1112 40 1213 40 1314 40 1415 40 1516 40 1617 50 1718 50 計算管段大樣圖 2 11 編號 當量 （ Ng） 秒流量（ l/s） 管徑（ mm） 流速（ m/s） 坡度（ i） 管長（ m） 損失 12 20 1516 20 215 25 23 25 34 25 45 32 56 32 67 32 1213 20 1314 25 714 25 78 32 89 32 910 40 1011 40 1718 20 1821 25 1921 20 2111 25 1120 40 2021 40 2122 50 計算管段大樣圖 3 12 編號 當量 （ Ng） 秒流量（ l/s） 管徑（ mm） 流速（ m/s） 坡度（ i） 管長（ m） 12 25 34 25 25 25 45 25 56 32 一 區(qū) 管 網 室內 所需 壓力 ： H=H1+H2+H3+H4 H1=14++= mH2O 室內外高差為 1米，凍土層深度為 。 空調機的每天用水量： q3=1002%=2m 3=2021L 空調機的最高日最大時用水量為 Qh= QdK h/T=（ 2）餐廳： 用 餐人數為 200人，生活用水量標準為 60 L / 人