【正文】 由管外蒸汽平均溫度 mt = 2dss tt ? （ 510） = ?? （℃） 查水蒸汽表得 v＝ （ m3/kg） ?bA ＝ （㎡） U＝ (+) 2＝ （ m） ed =4 （ m） 由 mt 查表附錄 4 得 ? =24 610? 2/)( msN? ； ? = 210? ?mW/( ℃ )； rP =。 （一）過熱蒸汽冷卻段的計算 （ 1）對數(shù)平均溫度 dsmt )(? ?? dsmt )(tdswstdswstttttttt2222ln)()(????? （ 53） th2 ＝ 2wh －11 )(cdssm q hhq ? （ 54） ＝ － 2 4 8 )7 7 2 8 6 73 1 3 5( ?? ＝ (kJ/kg) 由 th2 、 wp 查水蒸氣表得過熱蒸汽冷卻段 進(jìn) 口的給水溫度 tt2 ＝ ℃ ?? dsmt )( 6 73 8 7 00 5 7 8 0ln ) 6 73 8 7 0()0 5 7 8 0(?? ???=(℃ ) （ 2） 傳熱系數(shù) sK ［ ?2/(mW ℃ )］ sK ＝irirttrs ddRRddS ???????11 （ 55） 式中 s? 殼側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)， ［ ?2/(mW ℃ )］ S 傳熱管壁厚， m； ? 傳熱管熱導(dǎo)率， ［ ?2/(mW ℃ )］ t? 管側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)， ［ ?2/(mW ℃ )］ iR 管側(cè)污垢熱阻， （ ?2m ℃） /W rR 殼側(cè)污垢熱阻， （ ?2m ℃） /W id 傳熱管內(nèi)徑， m； rd 傳熱管外徑， m。內(nèi)置式蒸汽冷卻器（即過熱蒸汽冷卻段）與加熱器本體（蒸汽凝結(jié)部分）合成一體，可節(jié)省鋼材和投資，但只提高本級出口水溫，回?zé)峤?jīng)濟(jì)性提高較小。 ?????? ?? 計算誤差 ???? 3 0 0 3 0 0 2 %＜ 1% 誤差在允許范圍內(nèi)， 表示上述計算正確。39。ch 為基準(zhǔn)的熱平衡式 39。739。739。666 wwHjr hhhhhh ????? ???? 39。555 wwHjr hhhh ??? ??? 39。44 wHdwdzfzfw hhhhh ???? ????? 將 H? 代入關(guān)系式，并考慮加熱器的效率 h? ，可得 )()()()( 5115335439。設(shè)除氧器的標(biāo)高為 20m，則給水泵的進(jìn)口壓力為 MPap in 9 7 2 9 0 9 ????? ，取給水的平均比容為kgmgs ?? ，給水泵效率 ?pu? ，則 puinoutgspuw pph ?? )(10 3 ????? = )( 3 ??? =(kJ/kg) 學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書（論文） 第 27 頁 由 H3 的熱平衡式得 )]([)])(()([ 433221333 pujrdwdwdw hhhhhhh ???????? ???? dwdwdwjrpuhhhhhhh333221433))(()]([???????? ???? = 1 8 5 43 3 7 0 )1 8 5 48 1 5 0 3(1 4 9 0 5 8 )]2 8 2 8 1 8(1 0 5 7 5[ ? ???? = H3 的疏水系數(shù) 1 9 1 3 1 8 4 2 2 5 9 4 9 0 5 8 ????? ??? dd 除氧器 HD 第四段抽汽 4? 由除氧器加熱蒸汽 39。jh 加熱器汽側(cè)壓力下的飽和水焓值，根據(jù)加熱器汽側(cè)壓力由水蒸汽表查得； j? 加熱器端差， 根據(jù)設(shè)計手冊設(shè)計； jt 加熱器出口水溫， jt =sjt － j? ； wp 加熱器水側(cè)壓力 ，已知； wjh 加熱器出口水比焓，根據(jù)加熱器水側(cè)壓力和加熱器出口水溫由水蒸汽表查得； ? 疏水冷卻器端差，設(shè)計得出； 39。jh kJ/kg 被 加 熱 水 j? ℃ 0 0 0 jt ℃ wp MPa wjh kJ/kg 疏水 ? ℃ 8 8 8 39。汽輪機(jī)為亞臨界的 N300— 、雙缸雙排汽、一次中間再熱凝汽式汽輪機(jī)。第 5 級后的 7 級抽汽至 7 低壓加熱器，第 6 級后的8 級抽汽至 8 低壓加熱器。 低壓缸采用雙流反動式壓力級，共 2 7 級。從鍋爐再熱器出來的再熱蒸汽到達(dá)汽輪機(jī)兩側(cè)的再熱主汽閥與調(diào)節(jié)閥，并從下部兩側(cè) 進(jìn)入中壓缸。 3號高壓加熱器疏水口設(shè)一路管道至凝汽器，在啟動時，疏水壓力不足以克服阻力流入除氧器時使用，每臺高壓加熱器都有事故疏水管道接至擴(kuò)容器，送至凝汽器。高壓加熱器連續(xù)排氣，排氣通過排氣母管進(jìn)入除氧器，低壓加熱器連續(xù)排氣則由各自排氣管進(jìn)入凝汽器。在這根管道上接出 1 條管道至補(bǔ)水箱，管道上裝有調(diào)節(jié)閥，它的作用是在凝汽器高 水位時放水至補(bǔ)水箱。 主凝結(jié)水管路 凝結(jié)水系統(tǒng)流程是凝汽器所匯集的凝結(jié)水經(jīng)凝結(jié)水泵、除鹽設(shè)備，流經(jīng)軸封加熱器、四臺低壓加熱器送至除氧器。啟動升負(fù)荷過程則與此相反，主機(jī)負(fù)荷升至 40%時，輔汽汽源退出，由四段抽汽汽源單獨供汽。 驅(qū)動給水泵汽輪機(jī)的汽源有三路，一路來自主蒸汽（高壓汽源）。輔助蒸汽聯(lián)箱及給水泵汽輪機(jī)都有外部汽源（非汽輪機(jī)抽汽），它們都有可能倒入汽輪機(jī)，所以加裝上述逆止閥可以防止汽輪機(jī)由上述原因引起超速。加熱器殼體內(nèi)的水量控制到最小，當(dāng)?shù)蛪杭訜崞鬟_(dá)到最高水位時，關(guān)閉凝結(jié)水進(jìn)水閥，開啟旁路閥，同 時關(guān)閉上一級加熱器疏水閥，開啟旁路疏水閥將上一級加熱器疏水引至凝汽器。 在汽輪機(jī)抽汽口到電動閘閥之間的抽汽管道低位點和逆止閥到加熱器之間管道低位點各裝設(shè)一個疏水閥，以便疏水到凝汽器，防止汽輪機(jī)進(jìn)水。 學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書（論文） 第 18 頁 第 三 章 300MW 機(jī)組回?zé)嵯到y(tǒng) 板橋電廠 300MW 機(jī)組的汽水系統(tǒng)及其輔助系統(tǒng)是國產(chǎn) 300MW 機(jī)組的典型形式之一，該 汽輪機(jī)為中間再熱抽汽凝汽式汽輪機(jī)，其形式為亞臨界、單軸、雙缸雙排 汽、一次中間再熱凝汽式，回?zé)峒訜崞鳛椤叭?、四低、一除氧”? 噴霧淋水盤式除氧器集噴霧式和淋水盤式除氧器的優(yōu)點于一體，按外形分有立式塔和臥式塔兩種，其內(nèi)部結(jié)構(gòu)相同，除氧頭選擇立式或臥式結(jié)構(gòu)，主要取決于水噴嘴的布置。 噴霧式除氧器是比較理想的一種除氧器，它由兩部分組成，上部為噴霧層，由噴嘴將水霧化，下部為淋水盤或填料層，故又可分為噴霧淋水盤式和噴霧填料式除氧器兩種。也可用制造蒸汽在水中的鼓泡作用，使氣體分子附著在氣泡上從水中逸出。 2）第二階段為深度除氧階段。 （ 3）需要除氧的水與加熱蒸汽應(yīng)有足夠的接觸面積，且兩者逆向流動，這樣不僅強(qiáng)化傳熱，而且保證有較大的不平衡壓差，使氣體易于從水中離析出來。當(dāng)水被加熱到除氧器工作壓力下的飽和溫度時，水蒸汽的分壓力 sp 接近或等于水面上氣體的全壓力 p 時，則水面上其他氣體的分壓力 ?jp 趨向于零，水中就不再含有其他氣體。 當(dāng)某一瞬間平衡狀態(tài)被破壞，即水面上該氣體的分壓力 p 不等于水中溶解氣體所對應(yīng)的平衡壓力 bp 時，原來的動態(tài)平衡狀態(tài)被打破，若 bpp? ，則水面上該氣體將更多的溶于水中，反之，則有更多的該氣體自水中溢出， 直至新的平衡建立。 除氧器 熱力除氧原理 熱力除氧的原理建立在亨利定律和道爾頓定律基礎(chǔ)上的。 （ 3）在電動閥前或后，逆止閥前后的抽汽管道低位點，均設(shè)有疏水閥。 （ 2）電動隔離閥。在汽輪機(jī)負(fù)荷突降和甩負(fù)荷時，就可能使蒸汽和水倒流入汽輪機(jī)，引起汽輪機(jī)超速及水擊事故。回?zé)岢槠募墧?shù)必須經(jīng)過全面的技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較確定，再熱機(jī)組一般設(shè)有 7~8 級回?zé)岢槠?，其中有兩至三級抽汽供相?yīng)的高壓加 熱器，有一級抽汽供除氧器，其余抽汽供低壓加熱器。 這種連接系統(tǒng)的熱經(jīng)濟(jì)性雖然較高，但裝設(shè)了疏水泵，其投資、運(yùn)行廠用電、檢修費 用等均比疏水自流方式高，運(yùn)行也不如疏水自流方式可靠。它利用各回?zé)峒訜崞鞯膲毫Σ?，讓疏水逐級自流入壓力較低的鄰近加熱器的蒸汽空間，最后一個加熱器的疏水也按自流方式流入凝汽器中。而且，從汽輪機(jī)低壓加熱器抽汽通向 1 號低壓加熱器的抽汽管道直徑粗大，該方式就大大縮短了該管道的長度，簡化了布置，有利于提高系統(tǒng)的熱經(jīng)濟(jì)性。 需要注意的是，并不是所有的機(jī)組的低壓加熱器都設(shè)有疏水冷卻段，有的300MW 機(jī)組的最后兩個低壓加熱器只要凝結(jié)段，不設(shè)疏水段。由于沒有過熱蒸汽冷卻段，蒸汽入口設(shè)置在加熱器中部。由于其承受的壓力和溫度比高壓加熱器低，因此其所用材料不如高壓加熱器，結(jié)構(gòu)上也簡單些，殼體 和管板的厚度也稍薄一些。積聚在殼體底部的疏水，經(jīng)端板底部的吸水進(jìn)入疏水冷卻段。這種疏水出口的設(shè)置，便于在運(yùn)行前排放殼體內(nèi)的氣體。它用包殼板把該流程的所有管子密封起來，并用一塊較厚的端板將凝結(jié)段與疏水冷卻段隔開。 在加熱器殼體的左側(cè)用不銹鋼板分割出一段獨立的疏水?dāng)U容器，使上一級的疏水在這里擴(kuò)容后再進(jìn)入冷凝段，有效地避免了疏水對管束的沖擊或引起振動。設(shè)計時，過熱蒸汽離開本段時的過熱度為 30℃。采用套管的目的是將高溫蒸汽與入口接管座根部、殼體及管板隔開（從而避免產(chǎn)生太大的熱應(yīng)力）。而且，管子與管板之間的熱傳導(dǎo)性能也得到改善，較快地使管子和管板的溫度均勻。分流隔板焊接在管板上，分流隔板靠近出水側(cè)與給水出水管的內(nèi)套管相焊接，這樣可以避免管、殼交接處的尖峰應(yīng)力。殼體中部設(shè)有滾動支撐，供檢修時抽出殼體用。 從圖 ，高壓加熱器由殼體、管板、管束和隔板等主要部件組成。它利用 加熱器的過熱度加熱較高溫度的給水，給水吸收了蒸汽部分過熱量，其溫度可升高到接近或等于、甚至學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書（論文） 第 10 頁 超過加熱蒸汽壓力下的飽和溫度。圖 為其結(jié)構(gòu)示意圖。采用 重力式的混合加熱器，其加熱水出口可不設(shè)集水室 。 學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書（論文） 第 9 頁 混合式低壓加熱器的結(jié)構(gòu)特點 為使水在加熱時能與蒸汽充分接觸，進(jìn)入混合式加熱器的水應(yīng)在蒸汽空間播散成較大面積。 面式加熱器的金屬換熱面 管束，為適應(yīng)熱膨脹要求一般設(shè)計成 U 形、折形和螺旋形等。汽側(cè)由加熱器外殼及管束外表間的空間組成。為中、小機(jī)組和部分大機(jī)組廣泛采用。 根據(jù)技術(shù)經(jīng)濟(jì)全面綜合比較，絕大多數(shù)電廠都采用了熱經(jīng)濟(jì)性較差的面式加熱器組成回?zé)嵯到y(tǒng)，只有除氧器采用混合式，以滿足給水除氧的要求。 表面式加熱器與混合式加熱器相比，雖有端差，熱經(jīng)濟(jì)性低，金屬消耗量大，造價高，加熱器本身工作可靠性低等缺點，但由表面式加熱器組成的系統(tǒng)比較簡單，只需配 一臺水泵，可以使水流過一串加熱器，工作可靠。為了防止水泵的汽蝕影響鍋爐的供水，每臺水泵之上要有一定的高度，并設(shè)有一定容量的儲水箱。抽汽壓力低于除氧器壓力的稱低壓加熱器，位于凝結(jié)水泵和給水泵之間，水側(cè)壓力承受凝結(jié)水泵出口壓力。所以現(xiàn)代的發(fā)電廠普遍采用回?zé)?，或同時具有再熱和回?zé)?。即回?zé)嵝实奶岣呷Q于回?zé)岢槠膮?shù)， A 達(dá)到最大時， i?? 達(dá)到最大。0101010139。 回?zé)嵫h(huán)： 1kg 進(jìn)汽在汽輪機(jī)的內(nèi)功 )()( 0101 cci hhhhW ???? ?? 1kg 進(jìn)汽循環(huán)的吸熱量 fwhhq ?? 00 那么 fwccii hh hhhhqW ? ?????001010)()( ??? 若不計水泵的焓升，不計加熱器的散熱損失，加熱器的熱平衡式為 39。 令 011 DD??， 0DDcc ??稱為抽汽系數(shù)和排汽系數(shù)，代入式 12中得 ?????? ?????? gmcegmce hh Pyhh PD )( 3600)1()( 360001100 gmcieH P??3600? 式中，1111 y?? ?? 是由于回?zé)崾蛊牧吭龃蟮南禂?shù)，現(xiàn)代有回?zé)岬哪狡嗗仩t 汽輪機(jī) ~ 11h? cc h,? 39。 （一） 回?zé)崾?0D ， 0d 增加 先以單級混合式加熱器的回?zé)嵯到y(tǒng)來分析，單級回?zé)嵯到y(tǒng)如圖 所示。對給水進(jìn)行回?zé)峒訜峋褪沁@樣提出的，它是利用已在汽輪機(jī)做過功的蒸汽，在給水回?zé)峒訜崞?放熱，加熱給水，以減少液態(tài)區(qū)低溫工質(zhì)的吸熱，因而提高循環(huán)的平均吸熱溫度，使循環(huán)效率提高。 因此，發(fā)電廠各熱力系統(tǒng)及相關(guān)設(shè)備近年來成功的改造以及優(yōu)化運(yùn)行實