【正文】 m N=R左 /tanα=R左 /(h1/a1)= ()= σ=Mmax/(γxWX)+N/A=106/(103)+103/102=99 N/mm2[f]= N/mm2 63 主梁強度滿足要求！ 撓度驗算 計算簡圖 (kN) 變形圖 (kNm σ=Mmax/ W=106/(103)=[f]=205N/mm2 面板強度滿足要求！ 五、次梁驗算 次梁類型 槽鋼 次梁型鋼型號 截面慣性矩 Ix(cm4) 截面抵抗矩 Wx (cm3) 抗彎強度設計值 [f](N/mm2) 205 彈性模量 E(N/mm2) 206000 次梁內力按以兩側主梁為支承點的簡支梁計算： 承載能力極限狀態(tài)： q1=(Gk1+ Q k1)s+Gk2=(+2)+= p1=Pk=5=7kN 正常使用極限狀態(tài)： q2=(Gk1+Qk1)s+Gk2=(+2)+= p2=Pk=5kN 抗彎強度 60 計算簡圖 (kN) Mmax=q1(L12/8m2/2)+p1L 1/4=()+7 σ=Mmax/(γxWX)=106/(103)=[f]=205N/mm2 次梁強度滿足要求！ 撓度驗算 計算簡圖 (kN) νmax=q2L14/(384EIx)(524(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=25004/(384206000104)(524()2)+525003/(48206000104)=[ν]=L1/250=2500/250=10mm 次梁撓度滿足要求！ 穩(wěn)定性驗算 σ=Mmax/υbWX=106/103=[f]=205N/mm2 其中， υb 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數，按照下式計算： υb=(570tb/lh)(235/fy)=(570)(235/)=。m) σ=Mmax/W=106/4490=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 計算簡圖如下： 47 變形圖 (mm) νmax＝ ≤[ν]＝ min[la/150， 10]＝ min[1200/150， 10]＝ 8mm 滿足要求！ 支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax= 五、 扣件抗滑承載力驗算 橫桿與立桿連接方式 單扣件 扣件抗滑移折減系數 扣件抗滑承載力驗算： 橫向水平桿： Rmax=≤Rc=8= 縱向水平桿： Rmax=≤Rc=8= 滿足要求！ 六、荷載計算 腳手架搭設高度 H 腳手架鋼管類型 Ф483 每米立桿承受結構自重標準值 48 gk(kN/m) 立桿靜荷載計算 立桿承受的結構自重標準值 NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+(lb+a1)n/2)H=(+(+)2/2)= 單內立桿： NG1k= 腳手板的自重標準值 NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H/h+1)la(lb+a1)Gkjb1/1/2=(+1)(+)1/1/2=2.52kN 單內立桿： NG2k1= 欄桿與擋腳板自重標準值 NG2k2 單外立桿： NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/1=(+1)1/1= 圍護材料的自重標準值 NG2k3 單外立桿： NG2k3=GkmwlaH== 構配件自重標準值 NG2k總計 單外立桿： NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=++= 單內立桿： NG2k=NG2k1= 立桿施工活荷載計算 外立桿： NQ1k=la(lb+a1)(njjG kjj)/2=(+)(13)/2= 內立桿： NQ1k= 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿： N=(NG1k+ NG2k)+NQ1k=(+)+ = 單內立桿： N=(NG1k+ NG2k)+NQ1k=(+)+ = 七、立桿穩(wěn)定性驗算 腳手架搭設高度 H 立桿截面抵抗矩 W(mm3) 4490 49 立桿截面回轉半徑 i(mm) 立桿抗壓強度設計值 [f](N/mm2) 205 立桿截面面積 A(mm2) 424 連墻件布置方式 兩步三跨 立桿長細比驗算 立桿計算長度 l0=Kμh=1= 長細比 λ=l0/i=103/=≤210 軸心受壓構件的穩(wěn)定系數計算： 立桿計算長度 l0=kμh== 長細比 λ=l0/i=103/= 查《規(guī)范》表 A得， υ= 滿足要求！ 立桿穩(wěn)定性驗算 不組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=(NG1k+NG2k)+=(+)+= σ=N/(υA)=(424)=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=(NG1k+NG2k)+=(+)+= Mw=Mwk=ωklah2/10=(lb+a1)2/(2lb)=(+)2/(2)= 四、縱向水平桿驗算 46 承載能力極限狀態(tài) 由上節(jié)可知 F1=Rmax= q== 正常使用極限狀態(tài) 由上節(jié)可知 F139。m σ=Mmax/W=106/4490=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 νmax=max[5q39。= 卸荷鋼 絲繩的最大軸向拉力 [Fg]=max[T1， T2]= 繩夾數量： n=[Fg]/(2T)=(2)=2個 ≤[n]=5個 滿足要求！ Pg=k[Fg]/α=9 鋼絲繩最小直徑 dmin=(Pg/)1/2=()1/2= 吊環(huán)最小直徑 dmin=(4A/π)1/2=(4[Fg]/([f]π))1/2=4103/(65π))1/2=22mm 注： [f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按《混凝土結構設計規(guī)范》 每個拉環(huán)按 2個截面計算的吊環(huán)應力不應大于 65N/mm2 40 第 1次卸荷鋼絲繩最小直徑 ，必須拉緊至 ，吊環(huán)最小直徑為22mm。m) σ=Mmax/W=106/5260=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 計算簡圖如下： 36 變形圖 (mm) νmax＝ ≤[ν]＝ min[lb/150， 10]＝ min[900/150， 10]＝ 6mm 滿足要求！ 支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax= 五、扣件抗滑承載力驗算 橫桿與立桿連接方式 單扣件 扣件抗滑移折減系數 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿： Rmax=≤Rc=8= 橫向水平桿： Rmax=≤Rc=8= 滿足要求！ 六、荷載計算 腳手架搭設高度 H 48 腳手架鋼管類型 每米立桿承受結構自重標準值 37 gk(kN/m) 立桿靜荷載計算 立桿承受的結構自重標準值 NG1k 單外立桿： NG1k=(gk+lan/2)H=(+2/2)48= 單內立桿： NG1k= 腳手板的自重標準值 NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H/h+1)lalbG kjb1/2/2=(48/+1)1/2/2= 單內立桿： NG2k1= 欄桿與擋腳板自重標準值 NG2k2 單外立桿： NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(48/+1)1/2= 圍護材料的自重標準值 NG2k3 單外立桿： NG2k3=GkmwlaH=48= 構 配件自重標準值 NG2k總計 單外立桿： NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=++= 單內立桿： NG2k=NG2k1= 立桿施工活荷載計算 外立桿： NQ1k=lalb(njjG kjj+nzjG kzj)/2=(13+12)/2= 內立桿： NQ1k= 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿： N=(NG1k+ NG2k)+NQ1k=(+)+ = 單內立桿： N=(NG1k+ NG2k)+NQ1k=(+)+ = 七、鋼絲繩卸荷計算 鋼絲繩不均勻系數 α 鋼絲繩安全系數 k 9 鋼絲繩繩夾型式 馬鞍式 拴緊繩夾螺帽時螺栓上所受力 T(kN) 鋼絲繩繩夾數量 [n] 5 吊環(huán)設置 共用 38 卸荷系數 Kf 上部增加荷載高度 (m) 6 腳手架卸荷次數 N 1 第 N次卸荷 卸荷點位置高度hx(m) 卸荷點凈高hj(m) 鋼絲繩上下吊點的豎向距離 ls(m) 上吊點距內立桿下吊點的水平距離 (mm) 上吊點距外立桿下吊點的水平距離 (mm) 卸荷點水平間距(m) 1 27 21 3 200 1100 3 鋼絲繩卸荷 鋼絲繩繩卡作法 39 鋼絲繩連接吊環(huán)作法 (共用 ) 第 1次卸荷驗算 α1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/200)=176。la== 四、橫向水平桿驗算 35 承載能力極限狀態(tài) 由上節(jié)可知 F1=Rmax= q== 正常使用極限狀態(tài) 由上節(jié)可知 F139。=(+Gkjbl b/(n+1))+Gkl b/(n+1)=(+(2+1))+3(2+1)= 計算簡圖如下： 抗彎驗算 Mmax=== 31 第六節(jié)、勞動力計劃 一、專職安全生產管理人員 搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作 業(yè)中，故應加強安全監(jiān)控力度，現場設定若干名安全監(jiān)控員。用涼水或 50%酒精擦其全身，直至皮膚發(fā)紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。 (B) 觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。 (3) 現場事故應急處理 施工過程中可能發(fā)生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。 (4) 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。 應急領導小組及其職責 應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。在安裝腳手架時，多余的小配件應及時收回存放，在拆卸腳手架時，散落在地面上的小配件要及時收撿起來； (6) 健全制度，加強管理，減少損耗和提高效益是腳手架管理的中心環(huán)節(jié)?？奂坑停菟ㄒ隋冧\防銹，使用 3~5年保護層剝落后再次鍍鋅。涂刷時涂層不宜過厚。應按現行行業(yè)標準《施工現場臨時用電安全技術規(guī)范》 JGJ 462021的有關規(guī)定執(zhí)行； (12) 搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。上崗人員定期體檢，合格者方可持證上崗； (2) 搭設人員必須戴安全帽、系安全帶，穿防滑鞋； (3) 腳手架的構配件質量與搭設質量，應按安全技術規(guī)范規(guī)定進行檢查驗收，合格后方準許使用； (4) 作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。 1當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。 拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。 連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于 2步，如高差大于 2步，應增設連墻件加固；當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約 ）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加 27 固后，再拆除連墻件。 拆架的高處作業(yè)人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。 夜間施工平臺上必須保持足夠的照明。 平臺上的防護欄桿不得任意拆 除。 1各作業(yè)層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。 外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全 帶、穿防滑鞋。 23 第五節(jié)、施工安全保證措施 一、組織保障 安全保 證體系 24 環(huán)境保護體系 二、技術措施 25 腳手架搭設技術措施 鋼管落地腳手架 /鋼管懸挑腳手架 鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形