【正文】 四．其他調 PH 使用的 NH4HCO3或 HCl 或 H2SO4，及酶，現(xiàn)用現(xiàn)配。 785*1。 8． 支座 根據(jù)罐體和裝液量選 4個 JBH6073 支座，允許負荷量 25/個。 2） 1/2=195。 2m/s， 管徑： d=（ 1。 2（ mm） 查《材料與零部件》 P132，取 Dg=175mm，Φ =194。 272*Q/V） 1/2=（ 1。 75， 55 分鐘進料則 其流量： Q=100*0。 用 D1=160mm，實心軸帶動，則大皮帶輪直徑： D2=m1/m2*D 式中： m1—— 電機轉速 720rpm，經(jīng)減速器減速至 280rpm； m2—— 軸轉速 30rpm。 982） *0。 98，罐內(nèi)裝兩只磙子器軸承，傳動效率為 0。 C．軸封 采用封面軸封（其封面要求不高）。 05+80=166。 5%，液體對軸的腐蝕增加腐蝕裕量 80mm。 4． 攪拌軸設計 軸的設計主要以扭轉強度和剛度計算 軸徑： d=10*（ N/n） 1/4=10*（ 13。 2； 10%—— 密封安裝功率消耗； η —— 一級皮帶傳動 0。 14*（ 1+0。 204*23*303*1。 24*sin45176。 2． 選 45176。 14*0?！?t=14700000/（ 2021*50。 2（ K） 5．總傳熱系數(shù) 取 2021KJ/k 1． 物料比熱 C=*+*（ ） = （ KJ/Kg K 總傳熱系數(shù)： 1219—— 2930KJ/Kg冷卻形成的確定 糖化過程是一個放熱的過程，同時，機械攪拌也產(chǎn)生熱量，而從液化到糖化又是降溫過程。各零部件的尺寸確定 1．徑高比 取 D： H=1： 1。 5 小時內(nèi)加入 的水，所以高峰量： *1/=（ t/h） 2． 冷卻用水量（使用二次水） 上一章已計算出，高峰量為 （ t/h） 每日用量： （ t/d） 平均量： （ t/h） 三． 發(fā)酵工序用水量（使用新鮮水） 上一章已計算出 日用水量： （ t/d） 平均量： （ t/h） 高峰量： （ t/h） 本科畢業(yè)設計說明書（論文） 第 41 頁 共 72 頁 四． 提取工序用水量 用于谷氨酸分離及沖洗水 a) 除菌體過程所用洗水量為 （ m3/d），平均用水量 （ m3/h） b) 等電提取過程所用洗水量為 （ t/d），平均用水量 （ t/h） 五． 中和脫色工序用水量 a) 配料用水（使用回收的結晶罐的蒸汽冷凝水） 日產(chǎn) 100%Glu： *96%=（ t） 配成 40%濃度，需水量： — =（ t/d） b) 洗交柱用水 使用二次水，配稀酸堿用水 200（ t/d），洗低流分用水 150（ t/d），再生處理柱用水 800（ t/d），合計 1150（ t/d） c) 洗廢炭用水（使用二次水） 30（ t/d） 以上兩項合 計為： 1180t/d 六． 精制工序用水量 a) 結晶過程加水 本科畢業(yè)設計說明書（論文） 第 42 頁 共 72 頁 使用回收結晶罐加熱蒸汽冷凝水， 18臺罐，每臺加水 6t，共計 108t/d b) 冷卻水 使用循環(huán)水，前一章已計算出，高峰用水 1440t/h，平均用水 1180t/h，每日用循環(huán)水量 28320t/d 為保證水溫不高于 30℃，需采取不斷補充二次水和用涼水塔降溫的辦法，其高峰用冷卻水量為： 1440t/h，采用 1400t/h 涼水塔可使水溫降低 5℃（溫差），即由 45℃ → 40℃，尚需補充二次水量為： 28320*（ 40— 30） *（ 30— 20） *=28320（ t/d） 七． 動力工序用水量 鍋爐用新鮮水 12600t，空壓機，冷凍機及其他用循環(huán)水 4000t/d，為保證水溫，除加二次水 717t/d 外，還需采用 200t/h 涼水塔 1臺。 k） ] Q 損失 —— 損失熱量，通常為有效熱量的 10%。干燥后達 0。 8（ KJ/kg） 需冷卻水量： W=*103*（ 2626。 95]=45830（ kg/罐次） 每小時耗蒸汽高峰量： 45380/20=2292（ kg/h） 18 臺罐（實際是 17。 3*104*5。 077*108+1。 83*70=3。母液帶走熱量 分離母液 12m3，折算為相對密度 1。 7KJ/mol Q熱晶 =（ 101。 67（ KJ/Kg加水倒入熱量 Q水 =6*4。 16+32*1。 1． 熱量衡算 （ 1）。 k） 中和時，硫酸對水的溶解熱為 92KJ/mol， 6h98%的硫酸 6200Kg 其溶解熱為： 6200*98%/6*98*92=（ KJ/h）（可忽略不計） *106/3600=（ kw） 每天運轉 罐，總制冷量： *=（ kw） 五． MSG 溶液濃縮結晶過程的熱量衡算 年產(chǎn) 5萬噸的商品味精，日產(chǎn) 100% 噸，選用 25m3 強制內(nèi)循環(huán)結晶罐，濃縮結晶，一個操作周期為 25 小時 。 077*105（ Kg/h） =107。 1（ Kg） 式中 —— 附壁水平均厚度（ 1mm ） 本科畢業(yè)設計說明書（論文） 第 32 頁 共 72 頁 5． 滅菌過程蒸汽滲漏，取總汽消耗量底 5%，空罐滅菌蒸汽消耗量為 （ +++） /（ ） =（ Kg/h） 每空罐滅菌 1。 h 18） =985。 K，用 0。 18]=（ Kg/h） =（ t/h） 全天用水量： *3*9=（ t/d） （三）。 4Mpa 蒸汽（表壓）， I=2473KJ/Kg 本科畢業(yè)設計說明書（論文） 第 30 頁 共 72 頁 每罐滅菌 3 小時，輸料流量： （ t/h） 2． 消毒滅菌所用蒸汽量 D=42130**（ 12075） /2743120*4。 53（ Kg/h）=（ t/d） 式中： G—— 淀粉漿量（ Kg/h）； C—— 淀粉漿比熱容（ KJ/Kg液化液冷卻用水量 1． 物料經(jīng)物液分離器 T從 125℃降至 100℃所損失 本科畢業(yè)設計說明書（論文） 第 27 頁 共 72 頁 I在 125℃ KJ/Kg 18*（ 10029。 87 粉漿量為： *2。液化加熱蒸汽量 加熱消耗蒸汽量（ D） D=GC（ t2— t1） /I— λ 式中： G—— 淀粉漿量（ Kg/h）； C—— 淀粉漿比熱容（ KJ/Kg 272/40%（ w/v） =（ L） *=（ kg） 式中： —— 含 40%（ w/v） MSG的溶液的相對密度（ 20176。 0%/（ 5。 5%=（ kg） （ 2）。菌體含水量和菌體總體積： *8%/50%=（ m3/d） （ 3）。 8%（ w/v） *%=（ Kg） 5．消泡劑 %（ w/v） *%=（ Kg） 6．配料 甘蔗糖蜜： *%=（ Kg） 本科畢業(yè)設計說明書（論文） 第 17 頁 共 72 頁 無機鹽：（ P， Mg， K） *%=（ Kg） 純 生物素及 VB1 ： *100*109 =*104 由題意可得： 10%（ w/v） V1+30%（ w/v） V2= 1． 038V1+=*+++ 由上兩式可得 V1=（ L） V2=（ L） 各液質量 （作為培養(yǎng)基）： *=（ kg） （作為流加糖）： *=（ kg） 總發(fā)酵液： *=（ kg） 所以各糖液中含純糖量 （作為培養(yǎng)基的糖液） *10%（ w/v） =（ kg） （作為流加糖的糖液） *30%（ w/v） =（ kg） （發(fā)酵液體積） *17。 5%/60%=17?？偽锪虾馑憬Y果 本科畢業(yè)設計說明書（論文） 第 14 頁 共 72 頁 原料 項目 淀粉質原料（玉米） 生產(chǎn) 1t100%MSG t/d 工業(yè)原料（ t） 糖液（ t） Glu90%（ t） MSG100%（ t） 排出含 %Glu廢母液 （ m3 /d） 二． 制糖工序的物料衡算 1． 淀粉漿量及加水量（淀粉加水比例為 1： ） 1000Kg 工業(yè)淀粉產(chǎn)漿： 1000*（ 1+） =（ t），加水量為： 1870Kg 2． 粉漿干物質濃度 （ 1000*86%） /2870*100%=% 3． （ 1）液化酶量： 10μ /g，活力 20210μ /g（耐高溫淀粉酶） （ 1*106 **10） /20210=（ Kg） （ 2）液化型淀粉酶： 10μ /g，活力 4000μ /g （ 1*106 **10） /4000=（ Kg） 4． 糖化酶用量： 150μ /g，活力 100000μ /g （ 1*106 **150） /100000=（ Kg） 5． 糖化液用量： 31%的糖液，密度ρ = （ *1***98%*1000） /31%=（ t） （純糖： 1000*86%**99%=（ Kg）；理論出糖： （ Kg）） 6． 生產(chǎn)過程中，進入蒸汽和洗水量 *1000— *1000— — — =（ Kg） 7．純堿用量 按 ： **103 =（ Kg） 8． CaCl2 用量 本科畢業(yè)設計說明書（論文） 第 15 頁 共 72 頁 按 ： **103 =（ Kg） 9． 濾渣量（以干物質計） 1000++++— =（ Kg） 10． 物料衡算表 進入系 統(tǒng) 離開系統(tǒng) 項目 物 料 比 例（ Kg） 日 投 料 量（ Kg） 項目 物 料 比 例（ Kg） 日 投 料 量（ Kg） 工業(yè)淀粉 1000 226100 糖液 3404 配料水 1870 422807 耐高溫α 淀粉酶 液化型淀粉酶 糖化酶 洗水和蒸汽 累計 3404 累計 3404 三． 連續(xù)滅菌和發(fā)酵工藝的物料衡算（ 采用高生物素添加青霉素流加糖工藝） 1．設一噸玉米淀粉能得到的最終發(fā)酵液的體積為 VH，其中，設開始培養(yǎng)基為 V1升，流加糖液量為 V2升。 2%*96%=（ Kg） 3． 1000Kg 工業(yè)淀粉（含量 86%的玉米淀粉）產(chǎn) 100%的 MSG *86%=（ Kg） 4．淀粉單耗 （ 1） 1000Kg100%的 MSG 實際消耗的純淀粉量 1000/= （ 2） 1000Kg100%的 MSG 實際消耗的工業(yè)淀粉量 1000/= （ 3） 1000Kg100%的 MSG 理論上消耗的純淀粉量 1000/115305= （ 4） 1000Kg100%的 MSG 理論上消耗的工業(yè)淀粉量 本科畢業(yè)設計說明書（論文） 第 13 頁 共 72 頁 5．總收率 實際產(chǎn)量（ Kg） /理論產(chǎn)量（ Kg） *100%=*100%=% 6．淀粉利用率 *100%=% 7．生產(chǎn)過程總損失 100%— %=% 物料在生產(chǎn)過程中損失的原因 （ 1） 糖轉化率偏低； （ 2） 發(fā)酵過程中部分糖消耗于長菌體及呼吸代謝，殘?zhí)歉?，滅菌損失產(chǎn)生其他產(chǎn)物； （ 3） 提取收率低，母液中 Glu 含量高； （ 4） 精制加工過程損耗及產(chǎn)生焦谷氨酸鈉等。 7%*1。 25t） 3． 日產(chǎn) 100%的 MSG： 47600/320=148。 ∑ F=∑ D+W 本科畢業(yè)設計說明書（論文） 第 12 頁 共 72 頁 式中： F—— 進入系統(tǒng)物料量（ Kg） D—— 離開系統(tǒng)物料量（ Kg） W—— 損失的物料量（ Kg） 一． 生產(chǎn)過程中