【正文】 拐彎 F= ， t=1500℃ ， 0V = Bm3/s ， W=，ζ = ，H3= 2HO 廢氣進(jìn)入格子磚 F= m2 ， t=1450℃ ， 0V = Bm3/s ， W = ， ζ = H4=2HO 在格子體 中 F= m2 ， t=1400℃ ， 0V = Bm3/s, W=，ζ = ， H5=2HO 由于濕度改變而造成壓力損失 H6=－ 2HO 廢氣進(jìn)入爐條 中 F= m2 ， t=450℃ ， 0V = Bm3/s ， W=，ζ = ，H7=2HO 廢氣在 爐條 孔擴(kuò)大 F= m2 ， t=400℃ ， 0V = Bm3/s ， W=，ζ = ，H8=2HO 爐條下分支煙道 90186。 局部阻力計算公式為： ? ?2 0 2 7 3 / 2 7 32h t m mgw r???2HO （ 61） 式中 W— 廢氣的速度 ζ為局部阻力系數(shù)， 0r 為廢氣密度， t 為廢氣的溫度。 煙道尺寸設(shè)計 ［ 6］ 支煙道斷面原則確定，因為各小爐部位煙氣量不同，應(yīng)從后向前確定。 表 61 漏風(fēng)系數(shù)及煙道煙氣量 序號 漏風(fēng)位置 漏風(fēng)系數(shù) 煙氣量 計算式 1 進(jìn)入小爐口 0 V1= 2 進(jìn)入格子體 5 V2= 3 出格子體 15 V3= 4 進(jìn)空氣交換器 5 V4= 5 出空氣交換器 15 V5= 6 進(jìn)閘板前 5 V6= 7 進(jìn)煙囪前 5 V7= 煙氣在各小爐中的分配見表 62。筒型磚的缺點(diǎn)是 : 形狀較復(fù)雜 , 需要大型壓制成型設(shè)備 , 價格比條型磚高 , 筒型磚格子體在熔窯運(yùn)行中熱修困難 ［ 6］ 。 選擇依據(jù) ［ 7］ ： 格子體的傳統(tǒng)耐火材料是粘土磚，但現(xiàn)在是堿性材料和電容鋯剛玉轉(zhuǎn)所取代。 （ 8） 小爐脖下操作空間尺寸 熔窯池壁外側(cè)到蓄熱室內(nèi)側(cè)墻外的距離 脖底的操作平臺高度選 蓄熱室設(shè)計 蓄熱室作用 蓄熱室是一種余熱回收裝置，對于采用空氣作為助燃空氣的玻璃熔窯，蓄熱室可以有效的預(yù)熱助 燃空氣。h ） ； 洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 31 q 玻 玻璃形成熱， 單位 kJ/kg 玻璃液； k1 計算常數(shù)，一般為 ～ ，本次取 ； k2取 。 表 45 重油燃料計算 單位：物質(zhì)的量 （ mol） 組成 質(zhì)量百分?jǐn)?shù) 物質(zhì)的量 所需理論空氣量 N2 O2 C ＝ 79/21= H ＝ O ＝ N ＝ S ＝ A 總計 表 46 煙氣組成 單位：摩爾分?jǐn)?shù) （ %） 成分 煙氣量 CO2 H2O SO2 O2 N2 總量 C H O N S A 總計 α= O2 N2 洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 30 實際 組成 100 燃燒 1kg 油實際空氣需求量 V 空 ＝ ＝ Bm3/kg 霧化空氣量：一般占實際空氣量的 4%。 （ 4） 玻璃熔化溫度 1400℃ 100 ㎏濕粉料中形成氧化物的數(shù)量見表 42 表 42 形成玻璃液的各氧化物的量 單位：質(zhì)量分?jǐn)?shù) （ %） 原料名稱 形成玻璃液的氧化物量的計算 氧化物數(shù) 量 /㎏ SiO2 Al2O Fe2O3 CaO MgO R2O 總數(shù) 洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 25 3 砂巖 %10096%% %10096%% %10096%% %10096%% %10096%% 8 72 66 鉭鈮石 %10096%% %10096%% %10096%% %10096%% %10096%% %10096%% 1 8 05 02 7 3 石灰石 %10096%% %10096%% %10096%% %10096%% %10096%% 3 7 3 白云石 %10096%% %10096%% %10096%% %10096%% %10096%% 3 6 2 75 17 3 洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 26 純堿 %10096%% 芒硝 %10096%% 6 6 合計 6 6 73 100 ㎏干粉料逸出氣體組成見表 43 表 43 逸出氣體組成 原料名稱 逸出氣體量的計算 逸出氣體量 CO2 H2O SO3 總量 石灰石 白云石 純堿 芒硝 煤粉 濕粉料 %100= %100= %100= %100= %100 = 100 4%=4 質(zhì)量 /㎏ 體積（標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)） /m3 所占體積分?jǐn)?shù) /% 配合料用量的計算 即： 即 1 ㎏ 粉料中需要加入 ㎏ 碎玻璃，可以得到玻璃液： %1＋ ＝ 洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 27 因此，熔制成為 1 ㎏玻璃液需要粉料量： G 粉 =1/= G 碎玻璃 = 熔化成 1 ㎏玻璃液需要的配合料量為： ＋ ＝ 生成硅酸鹽耗熱量（以 1 ㎏ 濕粉料進(jìn)行計算，單位 kJ/kg） 由 CaCO3生產(chǎn) CaSiO3時反應(yīng)耗熱量 q1： q1 ＝ ＝ ＝ kJ 由 MgCO3生成 MgSiO3時反應(yīng)耗熱量 q2： q2 ＝ ＝ (＋ ＋ )/100＝ kJ 由 CaMg(CO3)2生成 CaMg(SiO3)2時反應(yīng)耗熱量 q3： q3 ＝ ＝ （ ＋ ） /100＝ 由 NaCO3生成 NaSiO3時耗熱量 q4： q4 ＝ ＝ ＝ kJ 由 Na2SO4生成 NaSO3時耗熱量 q5： q5 ＝ ＝ kJ 1㎏濕粉料生成硅酸鹽耗熱量： q0 ＝ q1＋ q2＋ q3＋ q4＋ q5 ＝ （ kJ） 玻璃形成過程的熱量平衡（以生成 1 ㎏ 玻璃液計，單位是 kJ/kg,從 0℃ 算起） （ 1） 支出熱量 a. 生成硅酸鹽耗熱量： qⅠ ＝ q0G 粉 ＝ ＝ ： qⅡ ＝ 347G 粉 （ 1－ 氣 ） kJ ＝ 347（ 1－ ）＝ 1400℃ 耗熱量： qⅢ ＝ C 玻 t 玻 C 玻 ＝ ＋ 10－ 4t 玻 ＝ ＋ 10－ 41400＝ qⅢ ＝ C 玻 t 玻 ＝ 1400＝ kJ d．加熱逸出氣體到 1400℃ 耗熱量： qⅣ ＝ 氣 G 粉 C 氣 t 熔 式中 V 氣 ＝ G 粉 ＝ t 熔 ＝ 1400℃ C 氣 ＝ CCO2（ CO2%＋ SO2%）＋ CH2OH2O% 洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 28 ＝ （ ＋ ） %＋ % ＝ qⅣ ＝ 氣 G 粉 C 氣 t 熔 ＝ 1 400 ＝ kJ ： qⅤ ＝ 2491G 粉 G 水 qⅤ ＝ 2491G 粉 G 水 ＝ 24914%＝ kJ 共計支出熱量： q 支 ＝ qⅠ ＋ qⅡ ＋ qⅢ ＋ qⅣ ＋ qⅤ =++++ ＝ （ 2） 收入熱量（設(shè)配合料入窯溫度為 20℃ ） ： qⅥ ＝ C 碎玻璃 G 碎玻璃 t 碎玻璃 C 碎玻璃 ＝ ＋ 10－ 420＝ qⅥ ＝ C 碎玻璃 G 碎玻璃 t 碎玻璃 ＝ 20＝ kJ ： qⅦ ＝ C 粉 G 粉 t 粉 qⅦ ＝ C 粉 G 粉 t 粉 ＝ 20＝ kJ 共計支出熱量： q 收 ＝ qⅥ ＋ qⅦ ＝ ＋ ＝ （ 3） 熔化 1 ㎏玻璃液在玻璃形成過程中的耗熱量： q＝ q 支 － q 收 ＝ － ＝ 燃燒計算 煙氣組成計算 ［ 5］ （ 1） 重油成分見下表 44 表 44 重油成分 單位：質(zhì)量分?jǐn)?shù) （ %） C H O N S A 水分 總和 （ 2） 計算基 準(zhǔn)： 100g 重油；條件： 重油完全燃燒； 窯內(nèi)氣體或火焰按其化學(xué)組成成分以及具有的氧化或還原能力分為氧化氣氛、中性氣氛、還原氣氛三種。 （ 4） 大碹 冷卻部空間跨度 s＝ B＋ 2C＝ 9300＋ 2300＝ 9900 mm 大碹股高：冷卻部大碹股高一般為 1/7~1/9s，不宜過大，否則水平推力，安全系數(shù)降低。 洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 23 （ 2） 深度 與卡脖深度一樣，比熔化部的淺。 F 冷 ＝ F 熔 ＝ ＝ m2 冷卻部寬一般為熔化部寬的 75~90%，取 80%， 則： B 冷 ＝ B 熔 80%＝ ＝ （ m） 根據(jù)池底排磚的需要，而且磚肯定是完整的，磚尺寸為 300 300 1000 mm， 則冷卻部實際寬度 Ｂ 實 ＝ 31＝ （ m） 冷卻部的長度 冷卻部的長寬比 / = 而浮法熔窯冷卻部的寬長比一般為 ~，所以寬長比合理。冷卻部的溫降主要是通過冷卻部本身外表面的自然散熱來實現(xiàn)。這樣可以減少玻璃液的回流，減低能耗。從生產(chǎn)實踐看池壁被侵蝕的最嚴(yán)重的部位，就是配合料料堆沖刷、磨損最嚴(yán)重的部位。 燃油熔窯的胸墻高度一般在 1500~2020 mm 之間，過高時散熱量大，不節(jié)能，過低時，火焰容易燒損碹腳。 d) 池窯深度 池深選取 選取 h＝ m 選取淺池的原因是減少玻液的回流，節(jié)能效果好；由于上層玻璃液液流厚度與熔化池深成正比，池深變淺，上層液流厚度隨之減少，有利于玻璃液澄清，提高玻璃的質(zhì)量。 小爐間距大，可以有效提高火焰的覆蓋面積， 1小爐前臉墻距離長些，可以適當(dāng)提高 1小爐的火焰溫度，加速配合料的熔化，提高熔化率和熱效率；另外有利于減輕對前臉墻或 L 型吊墻的燒損，減輕飛料對 2小爐蓄熱室格子體的堵塞、侵蝕。 表 27 產(chǎn)品任務(wù)表 各類產(chǎn)品厚度 比例（ %） 年產(chǎn)重量箱數(shù) 年產(chǎn) m2數(shù) 2mm 10 310500 3105000 3mm 50 1552500 10350000 5mm 30 931500 3726000 6mm 10 310500 1242020 洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 17 表 28 完成各類產(chǎn)品所需生產(chǎn)天數(shù) 工作日比例 2mm 3105000/（ 24 4 1250） = 3mm 10350000/（ 24 4 800） = 5mm 3726000/（ 24 4 540） = 6mm 1242020 /（ 24 4 500） = 因 +++=＜ 345 ，所以能完成生產(chǎn)任務(wù) 表 29 各類產(chǎn)品生產(chǎn)天數(shù) 2mm 345 = 3mm 345 = 5mm 345 = 6mm 345 = 表 210 產(chǎn)量表