某工程滿堂腳手架專項施工方案-資料下載頁
2025-05-13 12:57本頁面
【導讀】{ "error_code": 17, "error_msg": "Open api daily request limit reached" }
【正文】 （ 14+ 10+ 10+ 2 7+ 2） + 20+ 3+ 6= 恒載合計： NGK= 施工活荷載（采用商品砼取 4KN/m2）： NQK=4 荷載組合： N= + =、主梁部位荷載匯總： 擬用鋼管搭設間距 ，橫桿水平間距 1500mm，計算也取位于中 高架 支模專項施工方案 14 ?? ?KgAfHs 1. Q iKG 2 K ????間的立桿，同時立桿上存在有最大截面主梁 的最不利情況進行驗算。 計算單根立桿的軸向力設計值： 主梁砼自重： 模板、方木自重： （ + 2） /2= 鋼管架自重： （ 14+ 2 10+ 2 7+ 2）+ 20+ 3+ 6= 恒載合計： NGK= 施工活荷載（采用商品砼取 4KN/m2）： NQK=4 荷載組 合： N= + = 、立桿穩(wěn)定性驗算： 計算立桿的穩(wěn)定系數 ?值： 長細比： λ =l。 /i=2500/16=156 所以， 《扣件》 JGJ1302021 附錄 C 表 C 可查得立桿的穩(wěn)定系數 = N/（ ?A） =（ 424 ） = MPa f=205MPa 故符合要求。 、 腳手架的搭設高度 Hs 由于搭設場地位于室內， 同樣不考慮風荷載效應： Hs—— 按穩(wěn)定計算的搭設高度 gK—— 立桿每米承受的結 構自重標準值（ KN/m），本方案此處為其他參數同上 高架 支模專項施工方案 15 Hs=（ 424 106 205 106（ + ） 103）/（ 227） =26m 由于理論高度大于 26m ，故對 Hs 進行修正 [H]=Hs/（ 1+） =（ 1+ ） = 故本方案滿堂架體搭設理論高度取 ，大于實際搭設的高度 14m。 符合要求。 、由于本 方案 架 體 不考慮風荷載影響，故不再驗算連墻件受 力。 、由于本方案在架體受力時已采取構造措施避免水平桿件承受荷載，故不再進行扣件抗滑移驗算。 、由于滿堂架下部樓板支撐沒有拆除，且立桿位置與下層支撐支撐點一致，故不再驗算滿堂架地基承載力。 、由于不考慮風荷載，并在上部澆搗混凝土時采用 人工澆搗 ，避免架體受明顯的側向沖擊力，故不再進行架體在側向力作用下的抗傾覆計算。 六 、 混凝土的澆搗 、混凝土澆搗原則 柱與梁、板不得同時澆搗，且柱與梁澆搗時需分層澆搗，柱每層澆搗高度不得超過 2m，梁 每層澆搗高度不得超過 40cm。 、 泵管的設置 該部分混凝土采用泵送商品混凝土進行澆搗。 采用汽車式臂泵， 泵管下需用馬 凳 墊高設置，不得直接放置在模板或鋼筋上，以達到有效消除砼輸送時產生的側向沖擊。 、 混凝土的澆搗 、 柱混凝土的澆搗 澆搗柱混凝土時，為避免砼側壓力過大造成暴模，可采用分層交叉澆搗的方法。澆搗順序（見砼澆搗順序示意圖）。分層澆搗時， 每 層澆搗高度 不得超 高架 支模專項施工方案 16 過 2m，澆搗時應振搗密實。 、 梁板混凝土的澆搗 梁板鋼筋加工安裝完畢后，經驗收合格隱蔽后方可進行梁板砼的澆搗。其中梁的澆搗采用分層澆搗的方法，第一層的澆搗高度約 40cm， 按架體均勻受力的原則確定澆搗順序。待該層梁砼澆搗完畢，架體受力穩(wěn)定后，再進行最后一層梁板混凝土的澆搗。澆搗時應注意板面砼不應堆積過多，應立即把堆積在板面上的混凝土耙平并振搗密實，避免由于砼堆積過于集中而導致模板支撐系統(tǒng)的局部失穩(wěn)。 、 混凝土的養(yǎng)護 梁板混凝土的澆搗完成后，應進行澆水養(yǎng)護，若溫度過低，應采取保溫養(yǎng)護等措施。養(yǎng)護時間不得少于 7 天。 、模板拆除 、拆模時先拆除非承重部分，后拆除承重部份。 、現澆結構的模板及其支架拆除時的砼強度，如無設計要求時，應符合下列規(guī)定： ○ 1 側模，在砼強度能保證其表面及棱角，不因拆除模板面受損壞后，方可拆除。 ○ 2 底模，在砼強度符合下表規(guī)定后，方可拆除。 現澆結構拆模時所需砼強度 結構類型 結構跨度（ m） 按設計的砼強度標準值的百分率計（ %） 板 ≤ 2 50 ＞ 2，≤ 8 75 ＞ 8 100 梁 ≤ 8 75 ＞ 8 100 懸臂構件 100
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