【導讀】{ "error_code": 17, "error_msg": "Open api daily request limit reached" }

　　

【正文】 00179。 179。 105179。 )= 最大撓度和 V=V1+V2= 大橫桿的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 三、扣件抗滑力的計算 : 縱向或橫向水平桿與立桿 連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (規(guī)范): R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設計值 ,取 ； R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 橫桿的自重標準值 P1=179。 = 腳手板的荷載標準值 P2=179。 179。 活荷載標準值 Q=179。 179。 荷載的計算值 R=179。 +179。 +179。 = 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 ! 當直角扣件的擰緊力矩達 ,試驗表明 :單扣件在 12kN的荷載下會滑動 ,其抗滑承載力可取 ； 雙扣件在 20kN的荷載下會滑動 ,其抗滑承載力可取 ； 四、腳手架荷載標 準值 : 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值 (kN/m)；本例為 NG1 = 179。 = (2)腳手板的自重標準值 (kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為 NG2 = 179。 2179。 179。 (+)/2= 中 國建筑第八工程局有限公司 外墻腳手架搭、拆施工方案 35 (3)欄桿與擋 腳手板自重標準值 (kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為 NG3 = 179。 179。 2/2= (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網 (kN/m2)； NG4 = 179。 179。 = 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內 施工荷載總和的 1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 179。 2179。 179。 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 —— 基本風壓 (kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》 (GB500092021)的規(guī)定采用： W0 = Uz —— 風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規(guī)范》 (GB500092021)的規(guī)定采用： Uz = Us —— 風荷載體型系數： Us = 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 179。 179。 179。 = 。 考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = + 179。 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 179。 其中 Wk —— 風荷載基本風壓標準值 (kN/m2)； la —— 立桿的縱距 (m)； h —— 立桿的步距 (m)。 五、立桿的穩(wěn)定性計算 : ,立桿的穩(wěn)定性計算 中 國建筑第八工程局有限公司 外墻腳手架搭、拆施工方案 36 其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值， N=； —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數 ,由長細比 l0/i 的結果查表得到； i —— 計算立桿的截面回轉半徑， i=； l0 —— 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定， l0=； k —— 計算長度附加系數，取 ； u —— 計算長度系數，由腳手架的高度確定， u=； A —— 立桿凈截面面積， A=； W —— 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ),W=； —— 鋼管立桿受壓強 度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = [f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值， [f] = ； 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 [f],滿足要求 ! ,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值， N=； —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數 ,由長細比 l0/i 的結果查表得到； i —— 計算立桿的截面回轉半徑， i=； l0 —— 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定， l0=； k —— 計算長度附加系數，取 ； u —— 計算長度系數，由腳手架的高度確定； u = A —— 立桿凈截面面積， A=； W —— 立桿凈截面模量 (抵抗矩 )， W=； MW —— 計算立桿段 由風荷載設計值產生的彎矩， MW = ； —— 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 中 國建筑第八工程局有限公司 外墻腳手架搭、拆施工方案 37 [f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值， [f] = ； 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 [f],滿足要求 ! 六、連墻件的計算 : 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw —— 風荷載產生的連墻件軸向力設計值 (kN)，應按照下式計算： Nlw = 179。 wk 179。 Aw wk —— 風荷載基本風壓標準值， wk = ； Aw —— 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積， Aw = 179。 = ； No —— 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力 (kN)； No = 經計算得到 Nlw = ，連墻件軸向力計算值 Nl = 連墻件軸向力設計值 Nf = A[f] 其中 —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數 ,由長細比 l/i=表得到 =； A = ； [f] = 。 經過計算得到 Nf = NfNl，連墻件的設計計算滿足要求 ! 七、懸挑梁的 受力計算 : 懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算 懸出端 C受腳手架荷載 N的作用，里端 B為與樓板的錨固點， A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖 中 國建筑第八工程局有限公司 外墻腳手架搭、拆施工方案 38 支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中 ， m = 1500mm， l = 2500mm， ml = 400mm， m2 = 1300mm； 水平支撐梁的截面慣性矩 I = ，截面模量 (抵抗矩 ) W = 。 受腳手架作用集中強度計算荷載 N=179。 +179。 = 水平鋼梁自重強度計算荷載 q=179。 179。 179。 179。 10= k= kl= k2= 代入公式，經過計算得到 支座反力 RA= 支座反力 RB= 最大彎矩 MA= 抗彎計算強度 f=179。 106/(179。 )= 水平支撐梁的抗彎計算強度小于 ,滿足要求 ! 受腳手架作用集中計算荷載 N=+= 水平鋼梁自重計算荷載 q=179。 179。 179。 10= 最大撓度 Vmax= 按照《鋼結構設計規(guī)范》 (GB500172021)附錄 A結構變形規(guī)定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即 中 國建筑第八工程局有限公司 外墻腳手架搭、拆施工方案 39 水平 支撐梁的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 八、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算 : 水平鋼梁采用 16號工字鋼 ,計算公式如下 其中 b —— 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數，查表《鋼結構設計規(guī)范》(GB500172021)附錄 B得到： b= 由于 b大于 ，按照《鋼結構設計規(guī)范》 (GB500172021)附錄 B其值用 b39。查表得到其值為 經過計算得到強度 =179。 106/(179。 )=； 水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 [f],滿足要求 ! 九、錨固段與樓板連接的計算 : ，拉環(huán)強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力 R= 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為 其中 [f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照《混凝土結構設計規(guī)范》 [f] = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑 D=[6305179。 4/(179。 50179。2)]1/2=9mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側 30cm以上搭接長度。 ，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 中 國建筑第八工程局有限公司 外墻腳手架搭、拆施工方案 40 其中 N —— 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力， N = ； d —— 樓板螺栓的直徑， d = 20mm； [fb] —— 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取 ； h —— 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于(179。 20179。 )=。 ，混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N —— 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力， N = ； d —— 樓板螺栓的直徑， d = 20mm； b —— 樓板內的螺栓錨板邊長， b=5d=100mm； fcc —— 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取 =； 經過計算得到公式右邊等于 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求 ! 卸料平臺計算書 計算依據《建筑施工安全檢查標準》 (JGJ5999)和《鋼結構設計規(guī)范》 (GB500172021)。 懸掛式卸料平臺的計算參照連續(xù)梁的計算進行。 由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。 平臺水平鋼梁 (主梁 )的懸挑長度 ，懸挑水平鋼梁間距