【導(dǎo)讀】工程位于金堂縣淮口鎮(zhèn)，該建筑主體三層,一層層高為，二層為，總建筑面積為，，建筑高度為，耐火等級為二級，地震。設(shè)防烈度為7度，設(shè)計使用年限為50年。字形的建筑風(fēng)格，主要通過立面設(shè)計來改變建筑造型，做到了既美觀有安全的建筑設(shè)計。且各方面均滿足辦公樓建筑設(shè)計及功能要求。設(shè)計主要根據(jù)設(shè)計建筑物場地類別和當(dāng)?shù)乜拐鹪O(shè)防烈度的要求，把結(jié)構(gòu)體系布置。完成建筑圖后首先對建筑物結(jié)構(gòu)進(jìn)行了PKPM電算，之后又取了其中⑤。軸線的一榀框架進(jìn)行了手算，最后將手算與電算的結(jié)果進(jìn)行了復(fù)核。根據(jù)工程地質(zhì)條件等綜合考慮，基礎(chǔ)埋深取為。本設(shè)計遵照國家現(xiàn)。筑圖紙包括了建筑總平面圖、底層平面圖、建筑立面圖及建筑剖面圖。平面布置及詳圖。

　　

【正文】 ） P1/ (kN/m) P2/ kN M1/ kN m M2/ kN m 3 2 1 表 層次 q2/（ kN/m） q2180。（ kN/m） P1/kN P2/kN M1/ kNm M2/ kNm 3 () () () () () () 2 1 注：表括號內(nèi)數(shù)值對應(yīng)于屋面雪荷載作用情況。 內(nèi)力計算 梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算。由于結(jié)構(gòu)和荷載均對稱，故計算時可用半框架。彎矩計算過程以及所得恒載和活載彎矩圖如圖 、圖 所示。 成都恒運(yùn)投資有限公司辦公樓 32 （ a）恒載作用下彎矩二次分配 成都恒運(yùn)投資有限公司辦公樓 33 （ a）活載載作用下框架彎矩二次分配圖 圖 橫向荷載 作用下框架彎矩二次分配圖 成都恒運(yùn)投資有限公司辦公樓 34 (a) 恒荷載作用下 成都恒運(yùn)投資有限公司辦公樓 35 (b) 活荷載作用下 圖 橫向荷載作用下框架彎矩二次分配 成都恒運(yùn)投資有限公司辦公樓 36 梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加得到。計算柱底軸力還需考慮柱的自重，如表 和表 所列： 表 恒載作用下梁端剪力及柱軸力（ kN） 注：表中括號內(nèi)的數(shù)值為屋面作用雪荷載（ ） ,其他層樓面作用活荷載（ 2 KN/m2）對應(yīng)的內(nèi)力， V以向上為正。 表 活載作用下梁端剪力及柱軸力（ kN） 橫向框架內(nèi)力組合 結(jié)構(gòu)抗震等級 結(jié)構(gòu)的抗震等級可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、地震烈度、房屋高度等因素確定，有規(guī)范可知，本設(shè)計的抗震等級為三級抗震等級。 本設(shè)計考慮了四種內(nèi)力組合，即 層次 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 A柱 B柱 VA= VC VB= VC VA=－ VB VB= VC V A VB VB= V C N 頂 N 底 N 頂 N 底 3 5 － 0 43.67 3 2 － 0 67.54 2 1 － 0 69.03 3 層次 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 A柱 B柱 VA= VB VB= VC VA=－ VB VA= VC VA V B V B=VC N 頂 =N 底 N 頂 =N 底 3 () () 0 2 0 1 0 成都恒運(yùn)投資有限公司辦公樓 37 QKSS? ； ( )G K Q K W KS S S? ? ?； QKSS? ； EKSS? 。 此外，對于本工程， WKSS? 這種內(nèi)力組合與考慮地震作用的組合相比一般較小，對結(jié)構(gòu)設(shè)計不起控制作用，故不予考慮。 框架梁的內(nèi)力組合 各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見表 ，表中 GKS ， QKS ，兩列中的梁端彎矩為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩（調(diào)幅系數(shù) ）。 表 框架梁內(nèi)力組合表 層次 一層 截面 A 左B 右B 跨間 內(nèi)力 M V M V M V ABM BCM GkS QkS wkS 177。 ? ? 177。 177。 ? EkS 177。 ? 5 ? 4 177。4 177。1 ? 2 ① 左 右 ② 左 103． 82 右 ③ ④ V 165． 76 成都恒運(yùn)投資有限公司辦公樓 38 續(xù)表 (） 層次 二層 截面 A 左B 右B 跨間 內(nèi)力 M V M V M V ABM BCM GkS QkS wkS 177。 ? ? 177。 177。 ? EkS 177。 ? 9 ? 2 177。 177。 ? 4 ① 左 右 ② 左 右 ③ ④ 15,89 V 注： 組合① GkS +（ QkS + wkS ） 。 組合② RE? [（ GkS + QkS ） + EkS 。 組合③ GkS + QkS 。 組合④ GkS + QkS 。 lbvbRE MV ([??? ]) Gbnrb VlM ?? 表中 ABM 和 BCM 分別為 AB跨和 BC跨的跨間最大正彎矩。 M以下部受拉為正，V 以向上為正。 QkS 一項中，上欄為雪荷載，下欄為活荷載。地震作用是用雪荷載。 橫向框架柱的內(nèi)力組合 成都恒運(yùn)投資有限公司辦公樓 39 表 橫向框架 A柱彎矩和軸力組合 層次 二層 一 層 截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 內(nèi)力 M N M N M N M N GkS QkS wkS ? ? 177。 ? ? ? 177。 ? EkS ? ? 177。 ? ? ? 177。 ? ① 左 右 ② 左 . 右 ③ ④ | maxM | minN maxN 表 橫向框架 A柱柱端組合彎矩 設(shè)計值的調(diào)整 層次 2 1 截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 彎矩 軸 力 注：表中彎矩為相應(yīng)于本層柱凈高上、下兩端的彎矩設(shè)計值。 成都恒運(yùn)投資有限公司辦公樓 40 表 橫向框架 A柱剪力組合 層 次 GkS QkS wkS EkS ① ② ③ ④ V 2 5 4 177。 6 177。3 7.22 21.64 30.11 6 61.19 7 6 1 9 177。 7 177。 57.98 16.76 9 70.45 注：表中 V 以繞柱端順時針為正。 lbvbRE MV ([??? ]) nrb HM? 為相應(yīng)于本層柱凈高上、下兩端的剪力設(shè)計值。 表 橫向框架柱 B彎矩和軸力組合 層次 二 層 一 層 截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 內(nèi)力 M N M N M N M N GkS 468． 40 QkS wkS ? ? 177。 ? ? ? 177。2 ? EkS ? ? 177。 ? ? ? 177。 ? ① 左 右 ② 左 右 ③ ④ | maxM | minN maxN 注：表中 M 以左側(cè)受拉為正， N 以向上為正。 表 橫向框架 B柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整 層次 2 1 截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 彎矩 軸力 成都恒運(yùn)投資有限公司辦公樓 41 注：表中彎矩為相應(yīng)于本層柱凈高上、下兩端的彎矩設(shè)計值。 表 橫向框架 B柱剪力組合 層 次 GkS QkS wkS EkS ① ② ③ ④ V 2 177。 177。 1 177。 177。 注：表中 V 以繞柱端順時針為正。 lbvbRE MV ([??? ]) nrb HM? 為相應(yīng)于本層柱凈高上、下兩端的剪力設(shè)計值。 成都恒運(yùn)投資有限公司辦公樓 42 3 截面設(shè)計 框架梁截面設(shè)計 本設(shè)計中僅計算第一層 AB跨梁和 BC 跨梁，計算方法和過程如下： 梁的正截面受彎承載力計算 從梁內(nèi)力組合表中分別選出 AB跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，并將支座中心處的彎矩?fù)Q算為支座邊緣控制截面的彎矩進(jìn)行配筋計算。 支座彎矩： 一層 ： MA=－ )( ??? kNm RE?MA= =m MB=－ ?? kNm ?MB=1 =m 跨間彎矩取控制截面，由表 可知： V=4 (+13. 03)= 則梁跨 AB 間， M max =+ 5=m RE? M max=14 =m 當(dāng)梁下部受拉時 ,按 T形截面設(shè)計 ,當(dāng)梁上部受拉時 ,按矩形截面設(shè)計。 翼緣計算寬度為按跨度考慮時 ,bf’=l/3= 。按梁間距考慮時 , bf’=b+S n=350+3050=3400mm。按翼緣厚度考慮時 ,h。 =h－ ? S=500－35=465mm， hf’/h 。 =100/465=＞ ,此種情況不起控制作用 ,故取hf’= 2021mm。 梁內(nèi)縱向鋼筋選 HRB335 級鋼筋 (yy ff ??=300N/mm2)， ? b=。下部跨間截面按單筋 T 形截面計算。因為 39。 39。 39。10( /2)c f f ff h h h? ?=1 2021100(465 － 100/2)=m ＞ m 屬第一類型截面。 39。210/s c fM fbh??? =10 6/(1 2021465 2)= ???????? s?? 成都恒運(yùn)投資有限公司辦公樓 43 39。1 ???????yfts f hbfA ?? 實配鋼筋 4Ф16(SA8042mm), %%465350 804 ?????滿足要求。 將下部跨間截面的四肢 4Ф16 （ 8042）鋼筋申入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋（ 239。 804mmAs ? ），再計算相應(yīng)的受拉鋼筋的 sA ，即支座 A上部， s?=[10 6－ 300804(465 － 350／ (1 350465 2)= 39。 ??????? hs?? 說明 39。sA 富裕，且達(dá)不到屈服，可近似取 2639。0 67)35465(300 )( mmhf MAsys??? ???? ? 取 4Ф 20(S=12062), 支座 Bl上部 , 2639。0)35465(300 )( mmhf MAsys??? ???? ? 實取 4Ф 20（ 12562mm） , %,%465350 125639。 ?????? ssAA?, 滿足要求。 梁斜截面受剪承載力計算 AB 跨： 0 ????????? bhfV ccRE ?? 故截面尺寸滿足要求。 梁端加密區(qū)箍筋 取 雙 肢8?@100 ，箍筋用 HPB235 級鋼筋（2/210 mmNfyv?），則 kNhsAfhfb osvyvt 2 3 24 6 51 0 02 0 12 1 6 53 5 0???????????