不等跨式多層框架辦公樓畢業(yè)設(shè)計(jì)算書-資料下載頁(yè)
2025-07-10 15:38本頁(yè)面
【導(dǎo)讀】本設(shè)計(jì)主要進(jìn)行了建筑、結(jié)構(gòu)、施工三方面的設(shè)計(jì)。結(jié)構(gòu)部分取8號(hào)軸線所在的橫向框架進(jìn)行抗震和構(gòu)件設(shè)計(jì)。在確定框架布局之后，先進(jìn)行了層間荷載代表值的計(jì)算,接著利用頂點(diǎn)位移法求出自震周期，進(jìn)而按底部剪力法計(jì)算水平地震荷載作用下大小，進(jìn)而求出在水平荷載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力。接著計(jì)算豎向荷載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力,是找出最不利的一組或幾組內(nèi)力組合。選取最安全的結(jié)果計(jì)算配筋并繪圖。施工部分進(jìn)行了地基及主體的工程量計(jì)算，繪置了施工進(jìn)度橫道圖和施工平面布置圖。根據(jù)市規(guī)劃局批準(zhǔn)的辦公樓建設(shè)規(guī)劃報(bào)告，該按總建筑面積控制在左右，建筑層數(shù)六層。各入口可滿足疏散要求。，6表示底層柱承受其上6層的荷載。縱向受拉鋼筋抗震錨固長(zhǎng)度，梁內(nèi)鋼筋伸至邊柱內(nèi)長(zhǎng)度，故柱子截面滿足此抗震構(gòu)造要求。本設(shè)計(jì)基礎(chǔ)采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)頂面標(biāo)高為。，取14軸上的一榀框架計(jì)算，假定框架柱嵌固于基礎(chǔ)
【正文】 取雙肢箍Asv=157/mm22φ102φ102φ102φ102φ102φ10S＜350＜350＜350＜350＜350＜350實(shí)配箍筋非加密區(qū)2φ10＠2002φ10＠2002φ10＠2002φ10＠2002φ10＠2002φ10＠200加密區(qū)2φ10＠1002φ10＠1002φ10＠1002φ10＠1002φ10＠1002φ10＠100Ρsv,min=%%%%%%Ρsv=Asv/bs%%%%%%由內(nèi)力組合表可知，、兩柱承受的荷載較大，為了施工方便，只計(jì)算、兩柱的配筋，柱的配筋與柱相同，柱的配筋與柱相同。取第1層柱進(jìn)行計(jì)算，其余各柱通過表格形式進(jìn)行計(jì)算，具體計(jì)算過程詳見柱截面設(shè)計(jì)表。（1）軸壓比驗(yàn)算1層柱：軸壓比：滿足要求。（2）截面尺寸復(fù)核取，則，因?yàn)?所以滿足要求。（3）正截面受彎承載力計(jì)算柱同一截面部分分別承受正、反向的彎矩，故采用對(duì)稱配筋。1層柱：根據(jù)內(nèi)力組合表可知，所有的內(nèi)力組合全部為小偏心受壓（）；選用大、大的組合，最不利組合為：柱的計(jì)算長(zhǎng)度：因?yàn)椋匀??？v向受力鋼筋采用，故單側(cè)最小配筋率為，每側(cè)實(shí)配鋼筋為418。（4）垂直于彎矩作用平面的受壓承載力驗(yàn)算1層柱：；查表得，滿足要求。（5）裂縫驗(yàn)算1層柱：可不驗(yàn)算裂縫寬度。，；、.（1）具體計(jì)算過程詳見截面設(shè)計(jì)表，；、。（2）強(qiáng)節(jié)點(diǎn)弱構(gòu)件設(shè)計(jì)（取第三層框架柱節(jié)點(diǎn)計(jì)算）即: 故取。故核心區(qū)的剪力設(shè)計(jì)值滿足要求。（3）節(jié)點(diǎn)核心區(qū)受剪承載力驗(yàn)算節(jié)點(diǎn)區(qū)箍筋選用810@100，則故節(jié)點(diǎn)核心區(qū)受剪承載力滿足要求。 框架C柱正截面受彎承載力計(jì)算（非抗震） 計(jì)算公式一層C柱內(nèi)力組合四層C柱內(nèi)力組合六層C柱內(nèi)力組合第1組第4組第6組第5組第8組第7組第5組第6組第8組第7組第8組內(nèi) 力︱M︱/KNm N/KN ︱V︱/KN 軸壓比驗(yàn)算μn=N/fcAc 極限軸壓比[]滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足截 面b*h/mm*mm550*550550*550600*600550*550550*550600*600550*550550*550550*550550*550550*550柱 高H/m 柱的計(jì)算長(zhǎng)度l0=(底層)（其它層） 水平荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值占總彎矩設(shè)計(jì)值的75%以上時(shí)l0=[1+（Ψu+Ψt）]H l0=[2+]H 兩者取較小值 基本項(xiàng)目as=as′/mm40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 h0/mm e0=M/N/mm 是否需裂縫寬度驗(yàn)算e0/h0。極限[] ea=Max[20,h/30]/mm20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 ei=e0+ea/mm l0/h 是否考慮偏心距增大系數(shù)5考慮5考慮5考慮5考慮5考慮5考慮5考慮5考慮5考慮5考慮5考慮ζ1= ζ2= 續(xù)表l0/h η=1+（h0l02ζ1ζ2）/(1400eih2) ηei/mm Nb=α1fcbh0ξb/KN 大，小偏心受壓的判定NNb 類型小偏心受壓小偏心受壓大偏心受壓小偏心受壓小偏心受壓大偏心受壓大偏心受壓大偏心受壓大偏心受壓大偏心受壓大偏心受壓ξb e=ηei+ 大偏心受壓計(jì)算x=N/α1fcb/mm x2as39。時(shí)取為2as′ ξ=x/h0 ξb ξbξbξbξbξbξbA39。s=As=[Neα1fcbx(h0x/2)]/f39。y(h0as39。) 小偏心受壓計(jì)算ξ=Nξbα1fcbh0/[()(h0as39。)]+ξb ξbξb ξbξb A39。s=As=[Neξ()]*α1fcbh02/f39。y(h0as39。) 單側(cè) As,min=ρminbh/mm2,ρmin=%605605605605605605605605605605605全部 As,min=ρminbh/mm2,ρmin=%18151815181518151815181518151815181518151815實(shí)配鋼筋/mm2單側(cè)1017單側(cè)418總配筋率amp。 框架D柱正截面受彎承載力計(jì)算（非抗震） 計(jì)算公式一層D柱內(nèi)力組合四層D柱內(nèi)力組合六層D柱內(nèi)力組合第1組第2組第3組第8組第3組第7組第8組第7組第8組內(nèi) 力︱M︱/KNm N/KN ︱V︱/KN 軸壓比驗(yàn)算μn=N/fcAc 極限軸壓比[]滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足截 面b*h/mm*mm500*500500*500500*500500*500500*500500*500500*500500*500500*500柱 高H/m 柱的計(jì)算長(zhǎng)度l0=(底層)（其它層） 水平荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值占總彎矩設(shè)計(jì)值的75%以上時(shí)l0=[1+（Ψu+Ψt）]H l0=[2+]H 兩者取較小值 基本項(xiàng)目as=as′/mm40 40 40 40 40 40 40 40 40 h0/mm e0=M/N/mm 是否需裂縫寬度驗(yàn)算e0/h0。極限[] ea=Max[20,h/30]/mm20 20 20 20 20 20 20 20 20 ei=e0+ea/mm l0/h 是否考慮偏心距增大系數(shù)5考慮5考慮5考慮5考慮5考慮5考慮5考慮5考慮5考慮ζ1= ζ2= 續(xù)表l0/h η=1+（h0l02ζ1ζ2）/(1400eih2) ηei/mm Nb=α1fcbh0ξb/KN 大，小偏心受壓的判定NNb 類型小偏心受壓小偏心受壓小偏心受壓小偏心受壓大偏心受壓大偏心受壓大偏心受壓大偏心受壓大偏心受壓ξb e=ηei+ 大偏心受壓計(jì)算x=N/α1fcb/mm x2as39。時(shí)取為2as′ ξ=x/h0 ξbξbξbξbξbA39。s=As=[Neα1fcbx(h0x/2)]/f39。y(h0as39。) 小偏心受壓計(jì)算ξ=Nξbα1fcbh0/[()(h0as39。)]+ξb ξbξbξbξb A39。s=As=[Neξ()]*α1fcbh02/f39。y(h0as39。) 單側(cè) As,min=ρminbh/mm2,ρmin=%500500500500500500500500500全部 As,min=ρminbh/mm2,ρmin=%150015001500150015001500150015001500實(shí)配鋼筋/mm2單側(cè)1017單側(cè)418總配筋率% 框架柱斜截面承載力計(jì)算表（非抗震）計(jì)算公式一層C柱四層C柱六層C柱一層D柱四層D柱六層D柱第6組第6組第6組第12組第2組第6組第2組第6組第2組第8組|M|/N/KN|V|/KNb*h/mm*mm550*550550*550550*550550*550550*550550*550550*550550*550550*550550*550H/mas=a39。s/mm40404040404040404040h0=hw/mm510510510510460460460460460460剪跨比λ=M/Vh0≥3取3；≤1取1
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