【正文】 水提升泵房設計簡圖選擇水池與機器間合建式的方形泵站，用6臺泵（2臺備用），每臺水泵設計流量：Q=1390L/s，泵房工程結構按遠期流量設計采用AAO工藝方案，污水處理系統(tǒng)簡單，對于新建污水處理廠，工藝管線可以充分優(yōu)化，故污水只考慮一次提升。污水經提升后入平流沉砂池，然后自流通過厭氧池、缺氧池、曝氣池、二沉池及計量堰，最后由出水管道排入受納水體。各構筑物的水面標高和池底埋深見高程計算。選擇水池與機器間合建的半地下式方形泵站，用6臺泵（2臺備用）每臺泵流量為：Q0=1390/4=，相當與1臺泵5分鐘容量3W=180。5180。60＝105m2有效水深采用h=2m，則集水池面積為F＝105/2＝ （1）集水池最低工作水位與所需提升最高水位之前的高差為：(+1180。)=（2）出水管線水頭損失每臺泵單用一根出水管，共流量為Q0=1390/4=，查表得v=,1000i=，設管總廠為30m，局部損失占沿程的30％，則總損失為：30180。(1+)180。184。1000=（3），（4）水頭總揚程為H=+++= 泵站平面布置后對水泵總揚程進行校核計算（1）吸水管路的水頭損失 每根吸水管的流量為350L/s，每根吸水管管徑為600mm，流速v=。沿180。=，進口閘閥一個（x=）Dg600180。350偏心管一個（x=）局部損失2（+）180。+180。：+＝（2）出水管路的水頭損失：管路總長度取25m，漸擴管1個（x=）90度彎頭四個（x=）沿程損失 25180。＝22局部損失（++4180。）180。+180。＝ 出水管路總損失為 +＝（3）水泵所需總揚程為+++＝。取11m。采用6臺長沙水泵廠制造的56LKSB10立式斜流泵，兩臺備用。該泵單臺提升流量340L/s，轉速370r/min，功率500kW2污水泵房設計占地面積120m（12*10）高10m,地下埋深5米。、沉砂池采用平流式沉砂池 設計參數設計流量：Q=1157L/s（設計1組，分為2格）設計流速：v=：t=40s （1）沉砂池長度： L=vt=40=（2）水流斷面積：22A=Qmax/v=。（3）池總寬度：設計n=2格，每格寬取b=，池總寬B=2b=7m（4）有效水深：h2=A/B=（～1m之間）（5）貯泥區(qū)所需容積：設計T=2d，即考慮排泥間隔天數為2天，則每個沉砂斗容積V1=Q1TX2K1015=1180。105180。2180。352180。180。10=3（每格沉砂池設兩個沉砂斗，兩格共有四個沉砂斗）353其中X1：城市污水沉砂量3m/10m，K：（6）沉砂斗各部分尺寸及容積：設計斗底寬a1=2m，斗壁與水平面的傾角為60176。，斗高hd=，則沉砂斗上口寬：a=2hdtan60176。+a1=2180。176。+2=2..6m沉砂斗容積：V=hd6(2a2+2aa1+2a1)=(2180。+2180。180。2+2180。2)=（略大于23V1=，符合要求）（7）沉砂池高度：采用重力排砂，坡向沉砂斗長度為L2=L2a2=180。=則沉泥區(qū)高度為h3=hd+ =+= 池總高度H ：設超高h1=，H=h1+h2+h3=++=（8）進水漸寬部分長度: L1=BB12tan20176。=176。=（9）出水漸窄部分長度: L3=L1=（10）校核最小流量時的流速：最小流量即平均日流量：Q平均日=Q/K=1390/=1157L/s 則vmin=Q平均日/A=，符合要求（11）計算草圖如下：進水出水圖3平流式沉沙池設計計算草圖圖4 、初沉池．設計概述3本設計中采用中央進水幅流式沉淀池兩座。則每座設計進水量：Q=25000m/d采用周邊傳動刮泥機。3232表面負荷：，取q=2/mh 水力停留時間（沉淀時間）：T=2h ．設計計算（1）沉淀池面積: 按表面負荷計算：A=Q2qb=1000002180。2180。24=1042m2（2）沉淀池直徑：D=4Ap=4180。=36m16m有效水深為：h1=qbT=180。2=4m Dh1==12（介于6～12）（3）貯泥斗容積：本污水處理廠設計服務人口數為80萬人。貯泥時間采用Tw=4h，初沉池污泥區(qū)所需存泥容積：Vw=SNT1000n=180。80180。104180。41000180。2180。24=，進水頭部直徑為2m，則： h2=(Rr)=(181)= 錐體部分容積為：V=13h(R2+Rr+r)=213180。180。(182+18180。1+1)=（4）二沉池總高度：取二沉池緩沖層高度h3=，超高為h4= 則二沉池總高度H＝h1+h2+h3+h4=4+++= 則池邊總高度為h=h1+h3+h4=4++=（5）校核堰負荷：徑深比Dh1+h5=304+=介于612之間，符合要求。堰負荷QnpD=180。36180。2=()2L/()要設雙邊進水的集水槽。（6）輻流式初沉池計算草圖如下：出水進水排泥圖6 輻流式沉淀池出水55004700進水850圖4 幅流式初沉池設計計算草圖、厭氧池3設計流量：最大日平均時流量Q==1390L/s 水力停留時間：T=1h （1）厭氧池容積：3V= Q′T=13600=5004m（2）厭氧池尺寸：水深取為h=。則厭氧池面積：2A=V/h=5004/=1112m池寬取50m，則池長L=F/B=1112/50=。取23m。設雙廊道式厭氧池。，故池總高為H=h+=+=。、缺氧池計算3設計流量：最大日平均時流量Q==1390L/s 水力停留時間：T=1h （1）缺氧池容積： V=Q′T=13600=5004m（2）缺氧池尺寸：水深取為h=。則缺氧池面積：2A=V/h=5004/=1112m池寬取50m，則池長L=F/B=1112/50=。取23m。，故池總高為H=h+=+=。、曝氣池設計計算本設計采用傳統(tǒng)推流式曝氣池。、污水處理程度的計算取原污水BOD5值（S0）為250mg/L，經初次沉淀池及缺氧池、厭氧段處理，按降低25％*10考慮，則進入曝氣池的污水，其BOD5值（Sa）為： Sa＝250（125％）＝，對此，首先按式BOD5＝5180。（）=,上式中Ce——處理水中懸浮固體濃度，取用綜合排放一級標準20mg/L。b微生物自身氧化率，； Xa活性微生物在處理水中所占比例， 得BOD5＝180。180。180。20＝：＝＝=、曝氣池的計算與各部位尺寸的確定曝氣池按BOD污泥負荷率確定(kgMLSSkg)但為穩(wěn)妥計，需加以校核，校核公式：Ns=k2Sefh,Se=,h=,f=代入各值，Ns==0..75180。180。=(kgMLSSkg)計算結果確證。(2)確定混合液污泥濃度（X）*11根據已確定的Ns值，查圖得相應的SVI值為120140，取值140 根據式 X=106SVIR1+RrX曝氣池混合液污泥濃度 R污泥回流比取r=,R=100％，代入得： X=106SVIR1+Rr＝1061401180。+1=4286mg/L 取4300mg/L。(3)確定曝氣池容積，由公式V=V=100000180。180。4300=17500m3QSaNsX代入各值得：根據活性污泥的凝聚性能，混合液污泥濃度（X）不可能高于回流污泥濃度（Xr）。C=106rSVIr=106140180。=按污泥齡進行計算，則曝氣池容積為：V=QqCY(S182。Se)XV(1+Kdqc)=105180。14180。()4300180。(1+180。14)180。=18900m3其中3Q曝氣池設計流量（m/s）qc設計污泥齡（d），中515，低2030 Xr混合液揮發(fā)性懸浮固體平均濃度（mgVSS/L）Xv=fx=*4300mg/L3根據以上計算，取曝氣池容積V=18000m（4）確定曝氣池各部位尺寸 名義水力停留時間tm=vQ=18000180。24105= 實際水力停留時間ts=v(1+R)Q=18000180。24(1+1)1035= 設兩組曝氣池，每組容積為18000/2＝9000m池深H=,則每組面積 F=9000/＝2000m池寬取B=8m，則B/H=8/=，介于12之間，符合要求。池長 L=F/B=2000/8=250m 設五廊道式曝氣池，則每廊道長： L1＝L/5=250/5=50m ，則池總高為 H=+＝ 、曝氣系統(tǒng)的計算與設計 本設計采用鼓風曝氣系統(tǒng)（1）、需氣量計算 每日去除的BOD值：BOD5=100000180。（)1000=180。10kg/d4理論上，將1gNO3N還原為N2需碳源有機物（BOD5表示），BOD5/TKN比*11值大于46時，認為碳源充足。原污水中BOD5含量為150250mg/L，總氮含量為4555mg/L,取BOD5為200mg/L，氮為50mg/L,則碳氮比為4，認為碳源充足。+AAO法脫氮除磷的需氧量：2g/(gBOD5),(gNH3N),(gNO2N),分解1gCOD*。+++因處理NH4N需氧量大于NO2N，需氧量計算均按NH4N計算。原水中NH3N含量為+3545 mg/L，出水NH4N含量為25mg/L。+平均每日去除NOD值，取原水NH4N含量為40 mg/L，則：NOD＝100000180。（4025）＝1500kg/L1000100000180。（4525）＝2000kg/L1000日最大去除NOD值：NOD＝日平均需氧量：7O2=BOD+COD=21000+15001000=10㎏/d 10㎏/d，即1710㎏/h。日最大需氧量：7O2max=BOD+COD=21000+20001000=10㎏/d 即2060㎏/h。最大時需氧量與平均時需氧量之比：O2(max)O2=20601710=、供氣量的計算本設計采用網狀膜型中微孔空氣擴散器，，計算溫度定為30攝氏度。*14選用Wm180型網狀膜空氣擴散裝置。其特點不易堵塞，布氣均勻，構造簡單，便于維護和管理，氧的利用率較高。㎡，㎏O2/KWh，氧利用率12％15％。查表*得: 水中溶解氧飽和度 Cs(20)=, Cs(30)=(1)空氣擴散器出口的絕對壓力（Pb）：3Pb＝P+10H5其中：P大氣壓力 10Pa H空氣擴散裝置的安裝深度，m 533Pb＝10Pa+10=10Pa(2)空氣離開曝氣池面時，氧的百分比：Ot=21180。(1EA)79+21180。(1EA0)0 其中，EA空氣擴散裝置的氧轉移效率，一般6％12％ 對于網狀膜中微孔空氣擴散器，EA取12％，代入得：Ot=21180。()79+21180。()00=%（3）曝氣池混合液中平均氧飽和度（按最不利溫度條件30攝氏度），即：Csb(T)=CS(180。105+Ot42)其中，CS大氣壓力下，氧的飽和度mg/L 得Csb(30)=180。(180。180。1055+)=180。(+)=（4）換算為在20攝氏度的條件下，脫氧輕水的充氧量，即：R0=RCS(20)T20182。[brCSB(T)C]取值а＝，β＝，C=,ρ=。代入各值，得：R0=180。[180。180。]=。相應的最大時需氧量為：R0(max)=2060180。[180。180。]=。（5）曝氣池的平均時供氧量: GS=180。100=180。12180。100=180。10m/h43（6）曝氣池最大時供氧量：GS(max)=180。100=180。12180。100=180。10m43/h（7）每m污水供氣量：180。101000004180。24=15m空氣/ m污水、空氣管系統(tǒng)計算選擇一條從鼓風機房開始最長的管路作為計算管路，在空氣流量變化處設設計節(jié)點，統(tǒng)一編號列表計算。按曝氣池平面圖鋪設空氣管?？諝夤苡嬎阋妶D見圖5。在相鄰的兩廊道的隔墻上設一根干管，共5根干管，在每根干管上設5對配氣豎管，共10條配氣豎管，全曝氣池共設50根曝氣豎管，每根豎管供氣量為：36250050=1250m3/h曝氣池總平面面積為4000m。，則所需空氣擴散裝置的總數為：=8164個為安全計，本設計采用9000個空氣擴散裝置，則每個豎管上的空氣擴散裝置數目為：=180個625009000=：/h將已布置的空氣管路及布設的空氣擴散器繪制成空氣管路計算圖進行計算。根據表4計算，得空氣管道系統(tǒng)的總壓力損失為：229。(h1+h2)=180。=，則總壓力損失為：5880+＝ 為安全計。，因此，鼓風機所需壓力為：P=(+)180。=鼓風機供氣量：最大時供氣量：10m/h，平均時供氣量：10 m/h。根據所需壓力和供氣量，決定采用RG400型鼓風機8臺，5用3備，根據以上數據設計鼓風機房。、回流污泥泵房取回流比R=1,設三臺回流污泥泵，備用一臺，則每臺污泥流量為Q0=*1343431157180。12=選用螺旋泵的型號為LXB1000。據此設計回流污泥泵房。、二沉池．設計概述3本設計中采用中央進水幅流式沉淀池六座。則每座設計進水量：Q=25000m/d采用周邊傳動刮泥機。3232表面負荷：— m/ ，取q=1/mh 水力停留時間（沉淀時間）：T= ．設計計算（1）沉淀池面積: 按表面負荷計算：A=Q4qb=1000001180。6180。24=694m2（2）沉淀池直徑：D=4Ap=4180。=30m16m有效水深為：h1=qbT=180。=（3）貯泥斗容積：為了防止磷在池中發(fā)生厭氧釋放，故貯泥時間采用Tw=2h，二沉池污泥區(qū)所需存泥容積：Vw=2Tw(1+R)QR(1+2R)n=2180。2180。(1+1)180。1157180。1(1+2)180。6=514m，進水頭部直徑為2m，則：h4 =