【導讀】提升機和現(xiàn)場臨時用電等安全技術規(guī)范、規(guī)程。和xxx相連，并設置梯道與站點相連，解決此兩站交通客流需求。商業(yè)功能為主，xxx西路沿線間距約70m設置地下空間進出口。主體結構南側，梯道與兩側人行道和中央站臺聯(lián)系。主通道采用無梁樓蓋結構形式，頂板厚度70cm，立柱間。梯道側墻最大高度大于6m時，底板。用量根據(jù)選用產(chǎn)品并在廠家指導下經(jīng)實驗室試驗確定。防水混凝土石子應選用堅固、粒性良。砂的質(zhì)量應符合國家現(xiàn)行標準的有關規(guī)定。氯離子含量不應超過膠凝材料總量的%。防水混凝土應分層連續(xù)澆筑，要道，西段為xxx出口，物流量大。少提前半月進場，現(xiàn)場要具有一定的儲量，以便施工高峰時的需求。材料、橡膠止水帶等成品材料于使用前10天進場。積極響應業(yè)主關于工期的要求，各項配套工程統(tǒng)籌計劃進行。業(yè)管理水平高的管理人員作為部門負責人。

　　

【正文】 c、為減少施工作業(yè)產(chǎn)生的灰塵，應隨時進行灑水或其他抑塵措施，使不出現(xiàn)明顯的降塵。 (3)、保護綠色植被措施 a、合理保護用地范圍之 外的現(xiàn)有綠色植被。若因修建臨時工程確需破壞或移植現(xiàn)有的綠色植被時，同綠化局商議移植事宜 ,并負責在工程完工時予以恢復。 b、施工期間工程破壞植被的面積應嚴格控制，除了不可避免的工程占地以外，不應再發(fā)生其它形式的人為破壞。 38 側墻模板和頂板模板支架計算書 一 、 側墻 模板設計 1． 各構件選取 側墻 ： 以 竹膠板為主，局部配定型鋼模板、異型鋼模板。背楞為 50100㎜ 木方，間距 200 ㎜：橫肋采用雙管 υ48 ㎜ 鋼管，間距 600mm。對拉螺栓套燕尾卡結合 υ48 ㎜ 腳手管圍懔，布設間距為 600 ㎜ 600 ㎜ ，對拉螺栓為 υ14 圓鋼加工，中間焊接止水鋼板 。 、施工方案 采用在底板上搭設 雙排 腳手架， 介 用于 立柱 和內(nèi)部結構模板的水平對 撐加固。模板 加斜向方支撐 ，防止其內(nèi)傾。防水部位的對拉螺栓加焊止水環(huán)，防止沿螺栓的滲漏。由于采用了對拉螺栓、外加斜撐及 水平撐 的加固方法，只要克服了外界的不均衡力（風力、施工干擾力）產(chǎn)生的不均勻荷載，模板的穩(wěn)定性取決于對拉螺栓的抗拉強度。 a、模板采用 15mm 厚 竹膠 板； b、內(nèi)龍骨采用 50100mm 木枋，間距 200mm，方向為豎向； c、外龍骨采用 248。48 的雙 鋼管，間距 600mm； d、對拉螺桿采用的直徑為 M14mm，間距 600mm。 、側墻模板受力及拉桿驗算 新澆筑砼對模板側面的壓力 第一式： Fmax=t0β1β2V (1/2) 其中： γ砼的重力密度， 24KN/m3。 t0新澆混凝土的初凝時間， 4 小時。 39 β1外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取 ,摻緩凝作用的外加劑時取 ，因為商品混凝土均摻外加劑，故取 。 β2混凝土坍落度影響修正系數(shù)， 110~150mm 時取 。 V混凝土的澆筑速度， 1m/h。 則： Fmax=2441(1/2)=第二式： F=γh 其中： h有效壓頭高度，當 V/T＜ 時， h=+， 當 V/T＞ 時， h=+。 V混凝土的澆筑速度， 1m/h T混凝土的 入模溫度 ， 暫取 10℃ 則： Fmax =24 （ +） =通過《混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范》，并綜合考慮混凝土泵送和初凝時間等因素，以及配筋和模 板等因素影響下，在計入坍落度和外加劑影響的調(diào)整系數(shù)；即當采用內(nèi)部振搗器時，新澆混凝土對模板側面壓力的標準值按兩式計算，并 取以上兩式中的較 小 值，即取 F=。 振搗砼時產(chǎn)生的荷載 （作用范圍在有效壓頭之內(nèi)） 對 垂直面模板 為 4 KN/m2，傾倒混凝土時產(chǎn)生的水平荷載： F= F 標準值 分項系數(shù) 折減系數(shù) （ ） =。 側模所受總荷載為： F=+2=。 15mm 厚的膠合板承載力驗算 計算模型：以三跨簡支連續(xù)梁的模型進行計 算。 計算簡圖：如下圖所示 40 模板受荷計算簡圖 剪力驗算 最大剪力 :Vmax=== 則相應的剪應力 : τ=VmaxS/(Ib)= ﹛ ()/〔 ()〕﹜ =[fv]=。 彎矩驗算 最大彎矩： Mmax===m 則相應 的彎矩應力： σ=Mmax/W=()=[fm]=13N/mm2 滿足要求。 內(nèi)龍骨 50100mm 的木枋（豎向，間距 200mm）承載力驗算 每根內(nèi)龍骨的受荷最大寬度為 ，則內(nèi)龍骨所受線荷載為 : q==計算簡圖：如下圖所示 彎矩驗算 最大彎矩： Mmax===m 則相應的彎矩應力： σ=Mmax/W=()=1627KN/m2=[fm]=13N/mm2 200 200 200 q=200 200 200 q= 41 滿足要求。 外龍骨 248。48 雙鋼管承載力驗算 內(nèi)龍骨以集中力的方式將荷載傳遞至外龍骨，每個集中力的受荷面積為=，則集中力 P==。 計算簡圖：如下圖所示。 剪力驗算 最大剪力 :Vmax=P== 則相應的剪應力 : τ=VmaxS/(Itw)= 1036099/(121900)=120N/mm22[fv]=2115=230/mm2（雙鋼管） 滿足要求。 彎矩驗算 最大彎矩： Mmax===m 則相應的彎矩應力： σ=Mmax/W=2[fm]=2200=400N/mm2（雙鋼管） 滿足要求。 對拉螺桿 M14（間距 :600mm）承載力驗算 M14 的對拉螺栓的容許拉力為 每根對拉螺桿的受荷面積為 = 則每根對拉螺桿受力為： 600 600 600 每個集中力 P 均為 300 42 F== 滿足要求。 二、頂板支架及模板布置 、各構件選取 根據(jù)現(xiàn)場施工情況 ,本驗算以 70cm 厚鋼筋混凝土通道頂 進行 荷載計算和分析 ,設計支撐腳手架方案，選用碗扣式腳手架。 （ 1）碗扣支架立桿選用常見的 3m、 、 、 、 、 立桿，橫桿為 。根據(jù)頂板結構形式，支架布置如下 ： （ 2）碗扣支架采用 Φ48mm，壁厚 鋼管，現(xiàn)澆通道頂板腳手架步距 均為 120cm。沿通道方向位置縱距為 60cm，橫距為 60cm。 （ 3）頂板底模：采用 15mm 厚 122 244cm 高強度竹膠板。 （ 4）紅松方木：作為頂板模板下縱、橫向支撐方木，以支撐現(xiàn)澆施工時模板、混凝土、施工機具、人員的荷載。橫向方木截面尺寸為 5 ㎝ 10 ㎝，縱向方木截面尺寸為 10 ㎝ 10㎝ . 、施工方案 模板支撐架根據(jù)所計算步距、縱距、橫距進行施工，底層縱、橫向水平桿作為掃地桿，距地面高度應小于或等于 350mm，立桿底部設固定底座；立桿上端包括可調(diào)螺桿伸出頂層水平桿的長度不得大于 。 （ 1） 整 架搭設完畢后考慮剪刀撐的設置， 縱、 橫向每四排支架加設一道剪刀撐，從 通道 橫截面中心向兩側對稱布置。 （ 2）剪力撐的斜桿與地面夾角應為 450~600 之間，斜桿應每步與立桿扣接。 （ 3）模板下方應放置次楞（梁）與主楞（梁），次楞（梁）與主楞（梁）應按受彎桿件設計計算。支架立桿上端應采用 U 形托撐，支撐應在主楞（梁） 43 底部。 （ 4） 模板采用規(guī)格為 122cm 244cm ㎝的高強度竹膠板，施工前先在支架頂托上 縱向 布置規(guī)格為 10 10cm 方木，縱向 方木 以間距為 60cm 方木布置 ，橫向方木上按 30cm 間距布置橫向楞木 ，再 安裝 鋪設 竹膠板底模。 、頂板支撐腳手架及模板受力 驗算 碗扣式支架穩(wěn)定承載力極限值的確定 ⑴ 單根立桿的穩(wěn)定 性計算公式： N≤ [N]=υAf 式中： A— 立桿橫截面積，查 《建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范》（ JGJ 16620xx） 附錄 B 表 B2 可知為 ㎝ 2； φ— 軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)，按細長比查 《建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范》（ JGJ 16620xx） 附錄 C； f— 鋼材強度設計值，查 《建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范》（ JGJ 16620xx） 附錄 B 表 B1 可知為 205N/mm2。 ⑵軸心 受壓桿件穩(wěn)定系數(shù) φ 的計算： 細長比計算公式為 λ = L0/I 式中： L0— 立桿計算高度，由本方案 支架布置可知，立桿的高度取值120cm。 I— 立桿回轉(zhuǎn)半徑，查 《建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范》（ JGJ 16620xx） 附錄 B 表 B2 可知為 ； 則細長比 λ =L0/I=120/=75，查 《建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范》（ JGJ 16620xx） 附錄 E 可知軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù) φ=。 ⑶由以上可知： 44 [N]=υAf= 489 205= 則碗扣式支架單桿 穩(wěn)定承載能力為 。 支架承載能力校驗 （ 1） 立桿荷載組合 支架計算荷載取值包括支架、模板、混凝土及鋼筋、施工荷載、振搗產(chǎn)生的荷載，其取值分別為： ① 支撐架、模板自重標準值 Q1=㎡ ② 澆筑混凝土及鋼筋荷載 Q2（以最不利位置考慮） 現(xiàn)澆頂板位置（按頂板厚 70cm 計算） Q2=25 =㎡ ③ 施工人員及設備荷載標準值 Q3=㎡ ④ 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載 Q4=㎡ ⑤ 風荷載產(chǎn)生的軸向力 Q5=2 KN/㎡ （ 2）立桿軸向力 計算公式 N=【 ＋ (Q3+Q4)】 LX LY＋ LX LY＋ Q5 LX——— 立桿縱距 LY——— 立桿橫距 （ , 為安全系數(shù)。則立桿軸向力為） 現(xiàn)澆頂板位置軸向力 N(立桿縱距 LX =，立桿橫距 LY=) N=【 ＋ (+)】 ＋ +2 =＜ [N]= 頂板竹膠板強度計算 按簡支梁計算， 取的 頂板下 最不利位置進行受力驗算， 模板下橫向支撐間 45 距為 ，所以 計算跨長取 L＝ ， 頂板每延米施 工總荷載為 ，則 平均荷載為 : =， q= 跨中彎距： M=q L2/8= 模板采用 15mm 厚竹膠板 ，彈性模量，強度 分別為 ： E 竹 ＝ 5 106KN/㎡ [σ 竹 ]=50N/mm, 則竹膠板需要的截面模量： W=M/[σ w]= 106m3 取 30cm 寬板條作為計算單元， 竹膠板厚度的截面模量為： W1=bh2/6= 106m3＞ W= 106m3 撓度驗算： 則 I＝ W1 b/2= 106 106m4 f=5ql4/384EI=5 5 106 106= f/l=＜ [l/400]= 滿足要求 橫梁楞木驗算 橫向方木由下部縱向方木支撐，其上直接作用由模板及其傳來的混凝土重量和施工荷載，橫梁楞木按簡支梁計算。 頂板每延米施 工總荷載為 ，橫向楞木 間距為 ， 則每 布置 3 根， 每根 楞 木上 均布 均荷載為 : =,采用楞木為 5㎝ 10 ㎝ 方木 。 q= 則 跨中彎距： M=q L2/8= L= L＝ 46 楞 木采用 紅松 ，其容許彎應力 [σ w]=12MPa,臨時結構提高系數(shù)為 , 楞木需要的截面模量： W＝ M/（ [σ w]） = 105m3 實際使用楞 木截面模量為 5 ㎝ 10 ㎝： W1＝ h2b/6= 105m3 W＝ 105m3,滿足要求。 撓度驗算：木材彈性模量： E＝ 9 106KN/m2， 考慮到木材 濕狀下彈性模量的折減系數(shù)為 ，折減后的彈性模量為 E＝ 8 106KN/m2， I＝ W1 b/2= 105 106 m4 f=5ql4/384EI=（ 5 ） /384 8 106 106= 104 f/l= 104/=[f/l]=1/400 檢驗結論 通過以上對橫向支撐的方木的驗算得知：采用 5 ㎝ 10 ㎝方木，間距 30㎝作為模板的直接支撐，方木的剛度和強度滿足使用要求。 縱向方木受壓驗算 縱向方木為橫向方木的支撐結構，其下方支撐在支架上。根據(jù)荷載傳遞路徑， 縱向方木主要承受上部橫向方木傳下來的荷載，因此可認為縱向方木為頂端局部承壓構件。其豎向集中力為橫向方木的豎向反力。 受壓端部示意圖 /cm 縱梁按簡支梁計算 ： 頂板每延米施工總荷載為 ，縱梁跨度按 計算 ， 那么縱梁均布 均荷載為 : =,采用為 10 ㎝ 10 ㎝ 方木 。 47 q= 則 跨中彎距： M=q L2/8= 縱梁 采用 紅松木 ，其容許彎應力 [σ w]=13MPa,臨時結構提高系數(shù)為 , 縱梁 需要的截面模量： W＝ M/（ [σ w]） = 105m3 實際使用 縱梁 截面模量為 10 ㎝ 10 ㎝ ， W1＝ h2b/6= 104m3 W＝ 105m3,滿足要求。 撓度驗算：木材彈性模量： E＝ 9 106KN/m2， 考慮到木材 濕狀下彈性模量的折減系數(shù)為 ，折減后的彈性模量為 E＝ 8 106KN/m2， I＝ W1 b/2=16 104 106 m4 f=5ql4/384EI=（ 5 ） /384 8 106 106= 104 f/l= 104/=[f/l]=1/400 檢驗結論 通過以上 對縱向支撐的方木的驗算得知：采用 10 ㎝ 10 ㎝、間距 60 ㎝的縱向方木，其剛度、強度滿足要求。 L＝