【導讀】薆袇芀蒂袆肅肂莈裊螄羋芄蒁羇肁芀蒁聿莆蕿蒀蝿腿蒅葿袁蒞莁蒈羃膇芇蕆肆羀薅薆螅膆蒁薅袈羈莇薅肀膄莃薄螀肇艿薃袂節(jié)薈薂羄肅蒄薁肆芁莀蝕螆肅芆蠆袈艿膂蠆羈肂蒀蚈螀芇蒆蚇袃膀莂蚆羅蒞羋蚅肇膈薇蚄螇羈蒃螃衿膆荿螃罿芅螂蟻膅膁螁襖羈蕿螀羆芃蒅蝿肈肆莁螈螈芁芇螈袀肄薆袇芀蒂袆肅肂莈裊螄羋芄蒁羇肁芀蒁聿莆蕿蒀蝿腿蒅葿袁蒞莁蒈羃膇芇蕆肆羀薅薆螅膆蒁薅袈羈莇薅肀膄莃薄螀肇艿薃袂節(jié)薈薂羄肅蒄薁肆芁莀蝕螆肅芆蠆袈艿膂蠆羈肂蒀蚈螀芇蒆蚇袃膀莂蚆羅蒞羋蚅肇膈薇蚄螇羈蒃螃衿膆荿螃罿芅螂蟻膅膁螁襖羈蕿螀羆芃蒅蝿肈肆莁螈螈芁芇螈袀肄薆袇芀蒂袆肅肂莈裊螄羋芄蒁羇肁芀蒁聿莆蕿蒀蝿腿蒅葿袁蒞莁蒈羃膇芇蕆肆羀薅薆螅膆蒁薅袈羈莇薅肀膄莃薄螀肇艿薃袂節(jié)薈薂羄肅蒄薁肆芁莀蝕螆肅芆蠆袈艿膂蠆羈肂蒀蚈螀芇蒆蚇袃膀莂蚆羅蒞羋蚅肇膈薇蚄螇羈蒃螃衿膆荿螃罿芅螂蟻膅膁螁襖羈蕿螀羆芃蒅蝿肈肆莁螈螈芁芇螈袀肄薆袇芀蒂袆肅肂莈裊螄羋芄蒁羇肁芀蒁聿莆蕿蒀蝿

　　

【正文】 20 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計 前面已求出： 613 層柱截 面為 500500 （ mm2 ），得 g=∕m 。凈跨 取 ∴∑Gzi=52= KN， 同理 25層 ∑Gzi=52= KN， 底層 ∑Gzi=52= KN 各層板重 =Sq=1393= KN，屋面板重 =Sq=1393 = KN 各屋墻體自重列入下表 21，各層門窗自重表 22 活荷載： 屋面： G=1393= KN 雪荷載： G=1393= 樓 面 ： G=1393=2786KN 21 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計 22 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計 風荷載標準值【 12】： W0=∕m 風荷載：體型系數(shù) 取 地面粗糙度類別為 C 類，取 Mz= 由 Wk=βz?υz?υs?W0 （ ） 式中： ， z 其中 為振動系數(shù)，近似采用室外地面高度 z與房屋建筑 H比， δ為脈動增大系數(shù)，計算公式為 W0 T12， υ為脈動影響系數(shù)， μz為風壓高度變化系數(shù)。 對于框剪結(jié)構(gòu) T1=+ 2將 H=， β=60m推出 T1= 從而推出 =，查表得 ξ= 查表得脈動影響系數(shù) υ= 錦園賓館質(zhì)量和剛度沿高度分布的，可僅考慮第一振型 Φz=Hi∕H， Hi為第 i層標高， H為建筑總高度 ∴ 沿房屋高度的分布風荷載標準值為 q(z)=μzβzβ=βz， 橫向風荷載計算表如下： 表 25橫向風荷載計算表 23 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計 Fi（ +） （ ）（ ） 為分布 荷載 z按靜力等效原理折算出的節(jié)點集中力，其計算公式為 （ q+q） （ qi ）（ qi ） 再按公式 （ ） 圖 21風荷載轉(zhuǎn)化圖 V0=， M0=m， ∴ qmax=∕m， q=∕m 將轉(zhuǎn)化為的集中荷載轉(zhuǎn)會為按倒三角分布和均勻分布荷載 同理，計算出縱向， qmax=∕m， q=∕m T 結(jié)構(gòu)動力計算簡圖【 10】如圖 22所示，結(jié)構(gòu)頂點假想位移按式： 計算 24 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計 （ ） 式中： μq， μGe 分別為均布荷載和頂點集中荷載作用下框剪結(jié)構(gòu)的頂點位移， q 為均布荷載，q=∑Gi/H 圖 22重力荷載代表值 先 求 出 代入公式 取 ， 則由式 25 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計 該房屋主體高度為 ，超過 40m，但質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，故可 用底部剪力法【 7】，計算水平作用。 結(jié) 構(gòu) 等 效 總 重 力 荷 載 Geq 為 （ ） 據(jù)建筑場地 Ⅱ 類，設計地震分組為第一組，查表 26 得特定周期 Tg=，阻尼比取 . Tg＜ Tp＜ 5Tg 故 a=（ g） amax 查得 amax= ， ，因為 643 1 所以應考慮頂部附加水平地震作用 n， 其中頂部附加地震作用系數(shù) n根據(jù) Tg確定， 查表得 1 （ ） 質(zhì)點 i的水平地震作用按下式計算： GHGHFi=niiFEK（ ） = j=1 j=1 T＞ 。 = 計算出 Fi和 GiHi，列入表 9 26 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計 框架剪力墻協(xié)同作用分析時，將各質(zhì)點的水平地震作用折算為倒三角形分布荷載和頂點集中荷載。其中 qmax和 F可按公式 （ 3M0+M1）（ M1qmax=， F=+（ ） （ ， i=1i=1nn 式中 M1=e， Fe=0； 計算時， ΔF13已并入 F13中式中 ΔFn=0 （ ， i=1i=1nn （ ） /= 27 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計 第 3章 水平荷載作用下框剪結(jié)構(gòu) （ 32） 為簡 化計算，也可直接查圖 3圖 3圖 33。得出相應的位移系數(shù)【 4】 圖 31均布荷載位移系數(shù) 28 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計 圖 32倒三角荷載位移系數(shù) 圖 33集中荷載位移系數(shù) 由表 31可見，各層層間位移角都小于 1/800，滿足相關規(guī)范的要求。 同理根據(jù)式 倒三角： （ 均 布 荷 載 ： （ 33） 29 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計 計算出風荷載，列入表 32。由表 32，表 33，可知，在水平地震作用，和水平風荷載作用下，橫向各層層間位移角均小于 1/800，滿足相關規(guī)范的要求 、總剪力墻和總連續(xù)梁（ 35） 表 31橫向水平地震作用下結(jié)構(gòu)側(cè)移計算表 λ= 30 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計 總剪力墻彎矩計算如下： qH41 = FH31 = 表 32水平風荷載作用下結(jié)構(gòu)位移計算 qH41 倒三角荷載（ 均布荷載（ 對于總剪力墻，應先按下式計算彎矩： 均布： Mw= （ 36） 對于總剪力墻，應先按下式計算剪力： 均布： Vw= 倒三角：Vw=33=2 （ 37） EcIeqd2yqH2 倒三 角： Mw=22=2 31 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計 EcIeqd3yEcIeqd3y計算出公式 Vw= 中的 33，并與連續(xù)梁的約束彎矩 m相加，計算結(jié)果見表 均布荷載和倒三角荷載共同作用下，框架剪力墻結(jié)構(gòu) （ 38） Cbm=Vf， Cf+Cb ， 式中： Vf 按式 39計算： 倒三角： （ （ （ ）頂點集中： Vf=F（ ） （ 39） ， 32 ， VVf； w注：；分別表示總剪力墻和總框架的名義剪力，總剪力墻彎矩按式 33 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計 EcIeqd2yqH2 倒三角： 頂點集中： Mw= FH （ 310） 總剪力墻剪力先按下式計算： 倒三角： 頂點集中： （ 311） 算出 并與總連梁的約束彎矩 m相加，即 。 計算結(jié)果表 35，兩種荷載共同作用下框剪結(jié)構(gòu)內(nèi)力見表 36 在水平地震作用下，總剪力墻的彎矩、剪力、總框架的剪力以及總連續(xù)梁的約束彎矩沿房屋分布規(guī)律見圖 34。 34 35 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計 圖 34總剪力墻，總連續(xù)梁，總框剪 （ 313） 計算各柱的剪力和柱端彎矩，式中： Dij為第 i層 j柱的側(cè)移剛度， h為該層 36 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計 柱的計算高度， y為框架柱反彎點高度比；本結(jié)構(gòu)計算時， （為框架與壁 式框架兩者 Di值之