廣州利通大廈第一爬升步計(jì)算及塔吊架設(shè)計(jì)計(jì)算-資料下載頁(yè)
2025-06-27 11:05本頁(yè)面
【導(dǎo)讀】根據(jù)M600D塔吊的性能參數(shù)及工作狀態(tài)和非工作狀態(tài)的力學(xué)參數(shù)，見圖所示，經(jīng)計(jì)算分析，利通大廈塔吊臂轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，對(duì)核心筒而言，力對(duì)核心筒的影響最為不利。承載力計(jì)算取圖所示的兩種工況。另外，第一爬升步的計(jì)算暫時(shí)。忽略風(fēng)荷載的影響。主拉應(yīng)力是否超過規(guī)范的設(shè)計(jì)值。由于核心筒施工時(shí)混凝土的養(yǎng)護(hù)達(dá)。荷載的動(dòng)力系數(shù)取。根據(jù)塔吊爬升方案，第一施工步時(shí)在-1層底板處安裝首道爬升梁，荷載工況一作用下核心筒的整體應(yīng)力分布情況如圖所示。力過大，可能會(huì)引起墻體的開裂，不滿足規(guī)范的要求。知，只有外墻B處的主拉應(yīng)力滿足規(guī)范要求，其它部位均不滿足要求。用施工加固措施。強(qiáng)度均降低，同時(shí)風(fēng)荷載的作用也不容忽視。因此需要在考慮風(fēng)荷載。有限公司塔吊爬升梁的原設(shè)計(jì)方案進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，有兩種可選方案，鋼材強(qiáng)度等級(jí)為Q235。偏于安全地，塔吊的豎向荷載取工作狀。度約為，最大撓度，滿足變形要求。與等截面梁相比，除了應(yīng)力略有區(qū)別外，變形值則相當(dāng)。未必比等截面梁經(jīng)濟(jì)。
【正文】 如圖 所示。 Shell181 板殼單元梁的正應(yīng)力和變形值略小于 beam188 梁?jiǎn)卧冉孛媪汉妥兘孛媪旱恼龖?yīng)力和變形值，主要是因?yàn)?beam188 單元不能考慮加勁肋、端板等構(gòu)造措施，而shell181 單元?jiǎng)t可以考慮這些構(gòu)造措施，其計(jì)算結(jié)果應(yīng)該比 beam 單元更精確。 圖 板殼單元等截面梁的正應(yīng)力（ MPa） 圖 板殼單元等截面梁的 豎向變形 （ mm） 圖 板殼單元等截面梁的 水平變形 （ mm） 方案比選 總體上，三個(gè)計(jì)算模型所得結(jié)果大體相當(dāng)，在考慮構(gòu)造措施的情況下，按照原設(shè)計(jì)方案 每根 爬升鋼梁的用鋼量約為 4噸，本節(jié)計(jì)算的用鋼量約為 3 噸，每根鋼梁可節(jié)約用鋼量約 1 噸左右，而力學(xué)性能相當(dāng)，建議采用本節(jié)優(yōu)化設(shè)計(jì)后的等截面梁或者變截面梁。 牛腿及預(yù)埋件計(jì)算 設(shè)計(jì)計(jì)算 圖 牛腿截面尺寸 采用如圖 所示截面尺寸的牛腿，建立 牛腿與埋件受力計(jì)算的 幾何模型，如圖 所示。 計(jì)算結(jié)果如圖 所示。通過計(jì)算可知，牛腿及埋件的尺寸優(yōu)化設(shè)計(jì)滿足要求。 每個(gè)牛腿的用鋼量約為 140kg，比原設(shè)計(jì)方案每個(gè)牛腿用鋼量 271k 大約節(jié)約 130kg。 圖 牛腿與埋件幾何模型 圖 牛腿與埋件的正應(yīng)力（ MPa） 圖 牛腿與埋件的豎向變形（ mm） 圖 牛腿與埋件的水平變形（ mm） 牛腿與爬升梁之間的構(gòu)造 要求 圖 牛腿 上翼緣水平限位板示意圖 1） 爬升鋼梁直接搭接在牛腿的上翼緣，不采 用焊接或者 螺栓 連接的構(gòu)造措施， 牛腿的上翼緣焊接水平變形限位板， 如圖 示意圖所示。 限制爬升鋼梁的梁端水平位移，限位板 與牛腿上翼緣之間 總的側(cè)向角焊縫長(zhǎng)度滿足承受 40t 水平力的要求。 2）為了盡可能減少牛腿上形成的彎矩對(duì)核心筒混凝土墻的影響，搭接長(zhǎng)度在滿足施工方便及安全可靠的同時(shí)，搭接長(zhǎng)度應(yīng)盡可能地端，最長(zhǎng)不宜大于 300mm。
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