【正文】 況。 出現(xiàn)下列情況之一，樁身完整性的進(jìn)一步判定應(yīng)結(jié)合其他方法分析 ： 1）實(shí)測(cè)信號(hào)復(fù)雜，無規(guī)律，不能明確完整性類別或無法進(jìn)行準(zhǔn)確評(píng)價(jià)。 2）設(shè)計(jì)樁身截面多變或漸變且變化幅度較大的混凝土灌注樁。 3）實(shí)測(cè)信號(hào)復(fù)雜且無樁底反射波，軟土地區(qū)長(zhǎng)徑比很大或樁周土約束很大的混凝土樁。 4）根據(jù)實(shí)測(cè)信號(hào)難以識(shí)別接樁反射或樁身缺陷反射的混凝土預(yù)制樁。 5）實(shí)測(cè)信號(hào)復(fù)雜，在 2L/c時(shí)刻前出現(xiàn)異常反射，不能評(píng)價(jià)異常反射位置以下的樁身質(zhì)量的混凝土樁。 （三） 低應(yīng)變檢測(cè)報(bào)告解讀 八、 低應(yīng)變反射波方法 低應(yīng)變反射波法的理論證明，在 樁頂激振產(chǎn)生的波長(zhǎng)一般可達(dá) 23m左右，故樁頂部位缺陷位置判定誤差非常大（樁頂盲區(qū)） ； 如果樁身上部已存在一 明顯缺陷并產(chǎn)生二次反射以上 ，那么此缺陷下部樁身完整性則難以檢測(cè)和判別。 大直徑灌注樁的時(shí)域曲線如 存在雜亂、波幅小、頻率較高的波形 ，則說明該樁完整性有待采用鉆芯法等其他方法進(jìn)一步判別； 對(duì)長(zhǎng)徑比＞ 50以上的長(zhǎng)樁 ，特別是對(duì)于大直徑（ φ≥800mm）灌注樁必須采用力棒在樁頂多點(diǎn)激振，其能量方有可能反映出長(zhǎng)樁下半截的完整性的有用信息。此類樁的檢測(cè)報(bào)告宜反映激振方位、激振工具和不同方位的時(shí)域曲線。 2023/2/25 99 （三） 低應(yīng)變檢測(cè)報(bào)告解讀 八、 低應(yīng)變反射波方法 無法檢測(cè)樁身傾斜、豎向裂縫、樁身變截面長(zhǎng)度和截面漸變 。 小比例抽檢的檢測(cè)報(bào)告不能作為判定全部工程樁是否合格或不合格的依據(jù)，特別是若發(fā)現(xiàn)已抽檢的基樁中存在不合格樁，應(yīng)加大或全部檢測(cè)。 長(zhǎng)徑比（ L/D）＜ 5的基樁不建議采用低應(yīng)變反射波方法檢測(cè) ，因?yàn)闄z測(cè)的時(shí)域曲線難以反映樁身完整性。 擴(kuò)底樁的檢測(cè)結(jié)果不能反映擴(kuò)底狀況 。 2023/2/25 100 工程實(shí)例 八、 低應(yīng)變反射波方法 2023/2/25 101 ? 實(shí)例一 ? 預(yù)應(yīng)力管樁、樁長(zhǎng) 、樁徑 500mm、砼強(qiáng)度 C70 工程實(shí)例 八、 低應(yīng)變反射波方法 2023/2/25 102 ? 實(shí)例二 ? 鉆孔灌注樁、樁長(zhǎng) 、樁徑 1000mm、砼強(qiáng)度 C30 工程實(shí)例 八、 低應(yīng)變反射波方法 2023/2/25 103 ? 實(shí)例三 ? 人工挖孔灌注樁、樁長(zhǎng) ～ 、樁徑 800mm、砼強(qiáng)度C30 九、 聲波透射法 ? 聲波透射法檢測(cè)是通過預(yù)埋在樁身（或墻體內(nèi)）的聲測(cè)管，將聲波發(fā)射、接收換能器分別置于兩管中，由發(fā)射換能器發(fā)出的聲波脈沖穿透樁身（或墻體）混凝土后被接收換能器接收，根據(jù)聲波脈沖穿越混凝土的時(shí)間（聲時(shí)）和距離（聲程），計(jì)算聲波在混凝土中的傳播速度（聲速），穿透的能量（波幅）、顯示的波形、頻率等聲學(xué)參數(shù)的異常分析發(fā)現(xiàn)聲波影響范圍內(nèi)樁身（或墻身）混凝土缺陷（如空洞、裂縫、夾泥、蜂窩、縮頸等）的信息，達(dá)到判定樁身（或墻身）完整性的目的。 2023/2/25 104 （一） 聲測(cè)管埋設(shè) 九、 聲波透射法 2023/2/25 105 基樁聲測(cè)管埋設(shè) 聲測(cè)管應(yīng)沿鋼筋籠內(nèi)側(cè)呈對(duì)稱形狀布置 ，并可按正北方向順時(shí)針旋轉(zhuǎn)依次編號(hào)。聲測(cè)管埋設(shè)數(shù)量應(yīng)符合下列要求： 1） D≤800mm，不少于 2根管； 2） 800mm D≤1500mm， 3根管； 3） D1500mm，不少于 4根管。 當(dāng)樁徑 D大于 2500mm時(shí)宜增加預(yù)埋聲測(cè)管數(shù)量。 （一） 聲測(cè)管埋設(shè) 九、 聲波透射法 2023/2/25 106 聲測(cè)管布置示意圖 注：檢測(cè)剖面編組（檢測(cè)剖面序號(hào)為 j）分別為： 2根管時(shí)， AB剖面（j=1）； 3根管時(shí)， AB剖面（ j=1）、 BC剖面（ j=2）、 CA剖面 (j=3)；4根管時(shí)， AB剖面（ jl）、 BC剖面 (j2)、 CD剖面 (j3)、 DA剖面 (j4)、 AC剖面（ j5）、 BD剖面（ j6）。 （一） 聲測(cè)管埋設(shè) 九、 聲波透射法 2023/2/25 107 檢測(cè)剖面、聲測(cè)線、 檢測(cè)橫截面編組和編號(hào)示意圖 （一） 聲測(cè)管埋設(shè) 九、 聲波透射法 2023/2/25 108 地下連續(xù)墻聲測(cè)管埋設(shè) 每個(gè)槽段聲測(cè)管埋設(shè)數(shù)量不應(yīng)少于 4根 ,聲測(cè)管間距不宜大于 ，且聲測(cè)管應(yīng)布置在鋼筋籠內(nèi)測(cè)。 aa = b / 4bAB JIHGFEDCaba = b / 4aAB LKJIHGFEDCNMa4m槽段 6m槽段 （二） 現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè) 九、 聲波透射法 現(xiàn)場(chǎng)平測(cè)和斜測(cè)應(yīng)符合下列規(guī)定： 1）將發(fā)射與接收聲波換能器通過深度標(biāo)志分別置于兩個(gè)聲測(cè)管道中 ，發(fā)射與接收聲波換能器始終保持相同深度 (左下圖 ) ，發(fā)射與接收聲波換能器始終保持固定高差（右下圖），且兩個(gè)換能器中點(diǎn)連線的水平夾角不應(yīng)大于 30o。 2023/2/25 109 1i ?i1i ?l1i ?i1i ?l30? ?30? ?斜側(cè)圖 平側(cè)圖 （二） 現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè) 九、 聲波透射法 2）檢測(cè)過程中 ，聲測(cè)線間距不應(yīng)大于 100mm 13次換能器高差校正 ，同步提升聲波發(fā)射與接收換能器的提升速度不宜超過 。 2023/2/25 110 （二） 現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè) 九、 聲波透射法 3）在樁身質(zhì)量可疑的測(cè)點(diǎn)周圍，應(yīng)采用加密測(cè)點(diǎn)，或采用扇形掃測(cè)（左下圖）、斜測(cè)（右下圖）進(jìn)行復(fù)測(cè)，進(jìn)一步確定樁身缺陷的位置和范圍。 2023/2/25 111 30? ?30? ?1i ?i1i ?30? ?1i ?i1i ?復(fù)測(cè)示意圖 （三） 樁身完整性判定 九、 聲波透射法 因聲測(cè)管嚴(yán)重傾斜扭曲，而不能對(duì)測(cè)距進(jìn)行有效修正時(shí)，不應(yīng)提供聲波透射法檢測(cè)結(jié)果。 樁（墻）身缺陷的空間分布范圍可根據(jù)以下情況判定： 1）樁（墻）身同一深度上各檢測(cè)剖面樁（墻）身缺陷的分布； 2）復(fù)測(cè)的結(jié)果。 樁身完整性類別應(yīng)結(jié)合 地下連續(xù)墻完整性類別的判定應(yīng)符合下列要求： 1）以各槽段內(nèi)的每一個(gè)檢測(cè)剖面為基本單元進(jìn)行完整性判定； 2）每一個(gè)檢測(cè)剖面的完整性判定可依據(jù)上表的規(guī)定按僅有一個(gè)檢測(cè)剖面的樁的完整性類別特征進(jìn)行判定。 2023/2/25 112 （三） 樁身完整性判定 九、 聲波透射法 2023/2/25 113 工程實(shí)例 九、 聲波透射法 2023/2/25 114 ? （一） CHA型跨孔透射法超聲波檢測(cè)儀檢測(cè)成果圖 工程實(shí)例 九、 聲波透射法 2023/2/25 115 ? （二） RSST01D(P)型非金屬超聲檢測(cè)儀檢測(cè)成果圖 十、 高應(yīng)變法 ?高應(yīng)變法與低應(yīng)變反射波法類似，其理論基礎(chǔ)均采用一維桿件的應(yīng)力波理論 ， 前者 在樁頭激振產(chǎn)生的是 樁土體系的線彈性變形 ， 后者 在樁頭激振使 樁土體系產(chǎn)生的是彈塑性變形 。高應(yīng)變法儀器軟硬件的研發(fā)是基于一維桿體應(yīng)力波理論，先假設(shè)樁土力學(xué)模型及參數(shù)，再反演確定樁和土的力學(xué)模型和參數(shù)，由于 假設(shè)的樁土力學(xué)模型和參數(shù)是近似的、經(jīng)驗(yàn)性的，不能代表復(fù)雜的自然界樁土關(guān)系 ，因此高應(yīng)變檢測(cè)的數(shù)據(jù)需要根據(jù)工程場(chǎng)地的地質(zhì)條件、樁型、成樁工藝、類似的動(dòng)靜對(duì)比資料綜合擬合計(jì)算分析所測(cè)基樁的承載性狀和抗壓承載力。 ?和 單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)比較，高應(yīng)變檢測(cè)的單樁豎向抗壓極限承載力有其不確定性 ： 只有在樁身結(jié)構(gòu)強(qiáng)度滿足承載力的前提下，檢測(cè)使用的錘擊能量使樁側(cè)、樁端巖土阻力充分發(fā)揮，才能得到極限承載力，否則得到的應(yīng)為承載力檢測(cè)值。 完好的檢測(cè)儀器、規(guī)范的傳感器安裝狀態(tài)是獲取正確的樁土體系信息的基礎(chǔ)。 高素質(zhì)的分析技術(shù)人員能給計(jì)算的模型賦于正確的參數(shù)。 所測(cè)的基樁滿足一維桿件模型。 2023/2/25 116 （一） 現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè) 十、 高應(yīng)變法 2023/2/25 117 錘擊設(shè)備 高應(yīng)變檢測(cè)專用錘擊重錘應(yīng)材質(zhì)均勻、形狀對(duì)稱、錘底平整，高徑（寬）比不得小于 1，并采用鑄鐵或鑄鋼制作。 錘重要求 高應(yīng)變承載力檢測(cè)時(shí)，錘的重量應(yīng)大于預(yù)估單樁豎向抗壓承載力極限值的 %～ %，樁徑大于 600mm或樁長(zhǎng)大于 30m時(shí)取高值。 預(yù)制樁承載力的時(shí)間效應(yīng)應(yīng)通過復(fù)打確定。 樁頂面應(yīng)平整，樁頂高度應(yīng)滿足錘擊裝置的要求，樁錘重心應(yīng)與樁頂對(duì)中，錘擊裝置架立應(yīng)垂直。 對(duì)不能承受錘擊的樁頭應(yīng)加固處理，混凝土樁的樁頭處理按規(guī)程 DGJ32/TJ1422023附錄 B執(zhí)行。 （一） 現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè) 十、 高應(yīng)變法 2023/2/25 118 傳感器的安裝應(yīng)符合規(guī)程 DGJ32/TJ1422023附錄 D的規(guī)定（如下圖）。 樁頂應(yīng)設(shè)置樁墊，樁墊可采用 10～ 30mm厚的木板或膠合板等材料。 H型鋼 樁加速度傳感器管樁應(yīng)變式力傳感器加速度傳感器應(yīng)變式力傳感器應(yīng)變式力傳感器加速度傳感器混凝土方樁應(yīng)變式力傳感器加速度傳感器加速度傳感器應(yīng)變式力傳感器38 177。 1076. 2 177。 1. 670177。10B76. 2 177。 1. 638 177。 1070177。10≮2 B≮2 DD加速度傳感器70177。1038 177。 1076. 2 177。 1. 6B≮2 B r1/2 r落錘（二） 單樁豎向抗壓極限承載力判定 十、 高應(yīng)變法 以下五種情況應(yīng)采用靜載試驗(yàn)進(jìn)一步驗(yàn)證： 1）樁身存在缺陷，無法判定樁的豎向承載力。 2）樁身缺陷對(duì)水平承載力有影響。 3）預(yù)制樁在多次錘擊下承載力下降。 4）單擊貫入度大，樁底同向反射強(qiáng)烈且反射峰較寬，側(cè)阻力波 ﹑ 端阻力波反射弱，即波形表現(xiàn)出豎向承載性狀明顯與勘察報(bào)告中的地質(zhì)條件不符合。 5）嵌巖樁樁底同向反射強(qiáng)烈，且在時(shí)間 2L/c后無明顯端阻力反射；也可采用鉆芯法核驗(yàn)。 采用凱司法判定樁承載力 1）只限于中、小直徑樁。 2）樁身材質(zhì)、截面應(yīng)基本均勻。 2023/2/25 119 （二） 單樁豎向抗壓極限承載力判定 十、 高應(yīng)變法 采用實(shí)測(cè)曲線擬合法判定樁承載力，應(yīng)符合下列規(guī)定： 1）所采用的力學(xué)模型應(yīng)明確合理，樁和土的力學(xué)模型應(yīng)能分別反映樁和土的實(shí)際力學(xué)性狀，模型參數(shù)的取值范圍應(yīng)能限定。 2）擬合分析選用的參數(shù)應(yīng)在巖土工程的合理范圍內(nèi)。 3）曲線擬合時(shí)間段長(zhǎng)度在 t1+2L/c時(shí)刻后延續(xù)時(shí)間不應(yīng)小于 20ms；對(duì)于柴油錘打樁信號(hào)，在 t1+2L/c時(shí)刻后延續(xù)時(shí)間不應(yīng)小于 30ms。 4）各單元所選用的土的最大彈性位移值不應(yīng)超過相應(yīng)樁單元的最大計(jì)算位移值。 5）擬合完成時(shí)，土阻力響應(yīng)區(qū)段的計(jì)算曲線與實(shí)測(cè)曲線應(yīng)吻合，其他區(qū)段的曲線應(yīng)基本吻合。 6）貫入度的計(jì)算值應(yīng)與實(shí)測(cè)值接近。 單樁豎向抗壓承載力特征值 Ra應(yīng)按本方法得到的單樁承載力檢測(cè)值的一半取值。 2023/2/25 120 （三） 高應(yīng)變法檢測(cè)報(bào)告解讀 十、 高應(yīng)變法 現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)使用的儀器設(shè)備是否滿足規(guī)范、規(guī)程要求； 工程概況信息是否齊全，數(shù)據(jù)采集用的 重錘質(zhì)量，落距等是否注明； 用于擬合的實(shí)測(cè)曲線形態(tài)是否正常； 檢測(cè)報(bào)告中各基樁在不同土（巖）層中的分層、分級(jí)側(cè)摩阻力、持力層端阻力參數(shù)是否合理。 2023/2/25 121 工程實(shí)例 十、 高應(yīng)變法 2023/2/25 122 十一、 三種原位測(cè)試方法 2023/2/25 123 在地基基礎(chǔ)檢測(cè)中，采用原位測(cè)試測(cè)定地基 (巖 )土特性，確定各種地基基礎(chǔ)型式的承載力是十分常用的方法。 原位測(cè)試的方法很多，如 1)測(cè)試天然地基、人工處理地基、深基礎(chǔ)持力層承載力的淺層平板試驗(yàn)、深層平板試驗(yàn)、巖基載荷試驗(yàn) 2)測(cè)試基樁豎向抗壓（拔）、水平承載力的靜載試驗(yàn) 3)判定各類地基土力學(xué)特性、復(fù)合地基承載性狀的圓錐動(dòng)力觸探、靜力觸探、標(biāo)準(zhǔn)貫入