【導(dǎo)讀】現(xiàn)批準(zhǔn)《建筑基樁檢測(cè)技術(shù)規(guī)范》為行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，編號(hào)為JGJ106—2003，自2003年7月1日起實(shí)施。其中，、、、、、、，、、條為強(qiáng)制性條文，必須嚴(yán)格執(zhí)行。原行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《基樁高應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)規(guī)程》JGJ1O6—97同時(shí)廢止。本規(guī)程由建設(shè)部標(biāo)準(zhǔn)定額研究所組織中國(guó)建筑工業(yè)出版社出版發(fā)行。根據(jù)建設(shè)部建標(biāo)[2000]284號(hào)文的要求，規(guī)范編制組經(jīng)過(guò)廣泛調(diào)查研究，認(rèn)真總結(jié)國(guó)內(nèi)外樁基工程基樁檢測(cè)的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)和科研成果，并在廣泛征求意見的基礎(chǔ)上，制定了本規(guī)范。本規(guī)范的主要技術(shù)內(nèi)容是：總則、術(shù)語(yǔ)和符號(hào)、基本規(guī)定、單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)、單樁豎向抗拔靜載試驗(yàn)、單樁水平靜載試驗(yàn)、鉆芯法、低應(yīng)變法、高應(yīng)變法、聲波透射法等。本規(guī)范由建設(shè)部負(fù)責(zé)管理和對(duì)強(qiáng)制性條文的解釋，由主編單位負(fù)責(zé)具體技術(shù)內(nèi)容的解釋。本規(guī)范主編單位：中國(guó)建筑科學(xué)研究院

　　

【正文】 試波形紊亂，應(yīng)分析原因；樁身有明顯缺陷或缺陷程度加劇，應(yīng)停止檢測(cè)。 承 載力檢測(cè)時(shí)宜實(shí)測(cè)樁的貫入度，單擊貫入度宜在2～6mm 之間。 檢測(cè)數(shù)據(jù)的分析與判定 檢測(cè)承載力時(shí)選取錘擊信號(hào)，宜取錘擊能量較大的擊次。 當(dāng)出現(xiàn)下列情況之一時(shí)，高度變錘擊信號(hào)不得作為承載力分析計(jì)算的依據(jù)：1 傳感錢莊處混凝土開裂或出現(xiàn)嚴(yán)重塑性變形使力曲線最終未歸零；2 嚴(yán)重捶擊偏心，兩側(cè)力信號(hào)幅值相差超過(guò)1 倍；3 觸變效應(yīng)的影響，預(yù)制樁在多次錘擊下承載力下降；4 四通道測(cè)試數(shù)據(jù)不全。 樁身波速可根據(jù)下行波波形起升沿的起點(diǎn)到上行波下降沿的起點(diǎn)之間的時(shí)差與已知樁長(zhǎng)值確定（）；樁底反射信號(hào)不明顯時(shí)，可根據(jù)樁長(zhǎng)、混凝土波速的合理取值范圍以及鄰近樁的樁身波速值綜合確定。 當(dāng) 測(cè)點(diǎn)處原設(shè)定波速隨調(diào)整后的樁身波速改變時(shí)，樁身材料彈性模量和錘擊力信號(hào)幅值的調(diào)整應(yīng)符合下列規(guī)定：1 樁身材料彈性模量應(yīng)按本規(guī)范式（）重新計(jì)算。2 當(dāng)采用應(yīng)變式傳感器測(cè)力時(shí)，應(yīng)同時(shí)對(duì)原實(shí)測(cè)力值校正。 高度變實(shí)測(cè)的力和速度信號(hào)第一峰起始比例失調(diào)時(shí)，不得進(jìn)行比例調(diào)整。 承載力分析計(jì)算前，應(yīng)結(jié)合地質(zhì)條件，設(shè)計(jì)參數(shù)，對(duì)實(shí)測(cè)波形特征進(jìn)行定性檢查：1 實(shí)測(cè)曲線特征反映出的樁承載性狀。2 觀察樁身缺陷程度和位置，連續(xù)錘擊時(shí)缺陷的擴(kuò)大或逐步閉合情況。 以 下四種情況應(yīng)采用靜載法進(jìn)一步驗(yàn)證：1 樁身存在缺陷，無(wú)法判定樁的豎向承載力。2 樁身缺陷對(duì)水平承載力有影響。3 單擊貫入度大，樁底同向反射強(qiáng)烈且反射峰較寬，側(cè)阻力波、端阻力波反射弱，即波形表現(xiàn)出豎向承載性狀明顯與勘察報(bào)告中的地質(zhì)條件不符合。4 嵌巖樁樁底同向反射強(qiáng)烈，且在時(shí)間2L/c 后無(wú)明顯端阻力反射；也可采用鉆芯法核驗(yàn)。 采用凱司法判定樁承載力，應(yīng)符合下列規(guī)定：1 只 限于中、小直徑樁。2 樁身材質(zhì)、截面應(yīng)基本均勻。3 阻尼系數(shù)宜根據(jù)同條件下靜載試驗(yàn)結(jié)果校核，或應(yīng)在己取得相近條件下可靠對(duì)比資料后，采用實(shí)測(cè)曲線擬合法確定值，擬合計(jì)算的樁數(shù)不應(yīng)少于檢測(cè)總樁數(shù)的30%，且不應(yīng)少于3 根。4 在同一場(chǎng)地、地質(zhì)條件相近和樁型及其截面積相同情況下，值的極差不宜大于平均值的30%。 凱司法判定單樁承載力可按下列公式計(jì)算： 式中——由凱司法判定的單樁豎向抗壓承載力（kN ）；c R— —?jiǎng)P司法阻尼系數(shù)；c jt ——速度第一峰對(duì)應(yīng)的時(shí)刻（ms）；1——t 時(shí)刻的錘擊力（KN）；) ( 1 t F 1V ——t 時(shí)刻的質(zhì)點(diǎn)運(yùn)動(dòng)速度（m/s）；) ( 1 t 1——樁身截面力學(xué)阻抗（kN s/m）；Z——樁身截面面積（m A2）；—— 測(cè)點(diǎn)下樁長(zhǎng)（m）。L注：公式()適用于t 時(shí)刻樁側(cè)和樁端上阻力均已充分發(fā)揮的摩擦型樁。c L / 2 1 +對(duì)于土阻力滯后于t 時(shí)刻明顯發(fā)揮或先于t 時(shí)刻發(fā)揮并造成樁中上部強(qiáng)烈反彈這兩種情況，宜分別采用以下兩種方法對(duì)值進(jìn)行提高修正：2 考慮卸載回彈部分土阻力對(duì)值進(jìn)行修正。 采用實(shí)測(cè)曲線擬合法判定樁承載力，應(yīng)符合下列規(guī)定：1 所采用的力學(xué)模型應(yīng)明確合理，樁和土的力學(xué)模型應(yīng)能分別反映樁和土的實(shí)際力學(xué)性狀，模型參數(shù)的取值范圍應(yīng)能限定。2 擬合分析選用的參數(shù)應(yīng)在巖土工程的合理范圍內(nèi)。3 曲線擬合時(shí)間段長(zhǎng)度在t 時(shí)刻后延續(xù)時(shí)間不應(yīng)小于20ms；對(duì)于柴油錘打樁信號(hào)，在t 時(shí)刻后延續(xù)時(shí)間不應(yīng)小于30ms 。4 各 單元所選用的土的最大彈性位移值不應(yīng)超過(guò)相應(yīng)樁單元的最大計(jì)算位移值。5 擬合完成時(shí)，土阻力響應(yīng)區(qū)段的計(jì)算曲線與實(shí)測(cè)曲線應(yīng)吻合，其他區(qū)段的曲線應(yīng)基本吻合。6 貫入度的計(jì)算值應(yīng)與實(shí)測(cè)值接近。 本方法對(duì)單樁承載力的統(tǒng)計(jì)和單樁豎向抗壓承載力特征值的確定應(yīng)符合下列規(guī)定：1 參加統(tǒng)計(jì)的試樁結(jié)果，當(dāng)滿足其極差不超過(guò)平均值的30%時(shí)，取其平均值為單樁承載力統(tǒng)計(jì)值。2 當(dāng)極差超過(guò)30%時(shí)，應(yīng)分析極差過(guò)大的原因，結(jié)合工程具體情況綜合確定。必要時(shí)可增加試樁數(shù)量。3 單位工程同一條件下的單樁豎向抗壓承載力特征值應(yīng)按本方法得到的單樁承載力統(tǒng)計(jì)值的一半取值。 樁身完整性判定可采用以下方法進(jìn)行：1 采用實(shí)測(cè)曲線擬合法判定時(shí)， 條第1～2 款的規(guī)定；根據(jù)樁的成樁工藝，擬合時(shí)可采用樁身阻抗擬合或樁身裂隙（包括混凝土預(yù)制樁的接樁縫隙）擬合。2 對(duì)于等截面樁， 并結(jié)合經(jīng)驗(yàn)判定；樁身完整性系數(shù)β 和樁身缺陷位置β 應(yīng)分別按下列公式計(jì)算：式中——樁身完整性系數(shù)；166。194。t ——缺陷反射峰對(duì)應(yīng)的時(shí)刻（ms）；x——樁身缺陷至傳感器安裝點(diǎn)的距離（m）；x——缺陷以上部位土阻力的估計(jì)值，等于缺陷反射波起始點(diǎn)的力與速度乘以樁身截面力學(xué)阻抗之差值， 。 樁身完整性判定類別β 值類別β 值Ⅰβ= Ⅲ≤β＜Ⅱ≤β＜ Ⅳβ＜ 出現(xiàn)下列情況之一時(shí)，樁身完整性判定宜按工程地質(zhì)條件和施工工藝，結(jié)合實(shí)測(cè)曲線擬合法或其他檢測(cè)方法綜合進(jìn)行：1 樁身有擴(kuò)徑的樁。2 樁身截面漸變或多變的混凝土灌注樁。3 力和速度曲線在峰值附近比例失調(diào)，樁身淺部有缺陷的樁。4 錘擊力波上升緩慢，力與速度曲線比例失調(diào)的樁。 樁 身最大錘擊拉、壓應(yīng)力和樁錘實(shí)際傳遞給樁的能量應(yīng)分別按本規(guī)范附錄G 相應(yīng)公式計(jì)算。 高應(yīng)變檢測(cè)報(bào)告應(yīng)給出實(shí)測(cè)的力與速度信號(hào)曲線。 條內(nèi)容外，還應(yīng)包括下列內(nèi)容：1 計(jì)算中實(shí)際采用的樁身波速值和值；c j2 實(shí)測(cè)曲線擬合法所選用的各單元樁土模型參數(shù)、擬合曲線、土阻力沿樁身分布圖；3 實(shí)測(cè)貫入度；4 試打樁和打樁監(jiān)控所采用的樁錘型號(hào)、錘墊類型，以及監(jiān)測(cè)得到的錘擊數(shù)、樁側(cè)和樁端靜阻力、樁身錘擊拉應(yīng)力和壓應(yīng)力、樁身完整性以及能量傳遞比隨入士深度的變化。10 聲波透射法 適用范圍 本方法適用于已預(yù)埋聲測(cè)管的混凝土灌注樁樁身完整性檢測(cè)，判定樁身缺陷的程度并確定其位置。 儀器設(shè)備 聲波發(fā)射與接收換能器應(yīng)符合下列要求：1 圓柱狀徑向振動(dòng)，沿徑向無(wú)指向性；2 外徑小于聲測(cè)管內(nèi)徑，有效工作面軸向長(zhǎng)度不大于150mm；3 諧振頻率宜為30～50kHz；4 水密性滿足1MPa 水壓不滲水。 聲波檢測(cè)儀應(yīng)符合下列要求：1 具有實(shí)時(shí)顯示和記錄接收信號(hào)的時(shí)程曲線以及頻率測(cè)量或頻譜分析功能。2 μs，聲波幅值測(cè)量相對(duì)誤差小于5%，系統(tǒng)頻帶寬度為1～200kHz，系統(tǒng)最大動(dòng)態(tài)范圍不小于100dB 。3 聲波發(fā)射脈沖宜為階躍或矩形脈沖，電壓幅值為200～1000V 。 現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè) 聲測(cè)管埋設(shè)應(yīng)按本規(guī)范附錄H 的規(guī)定執(zhí)行。 現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)前準(zhǔn)備工作應(yīng)符合下列規(guī)定：1 采用標(biāo)定法確定儀器系統(tǒng)延遲時(shí)間。2 計(jì)算聲測(cè)管及耦合水層聲時(shí)修正值。3 在樁頂測(cè)量相應(yīng)聲測(cè)管外壁間凈距離。4 將各聲測(cè)管內(nèi)注滿清水，檢查聲測(cè)管暢通情況；換能器應(yīng)能在全程范圍內(nèi)升降順暢。 現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)步驟應(yīng)符合下列規(guī)定：1 將 發(fā)射與接收聲波換能器通過(guò)深度標(biāo)志分別置于兩根聲測(cè)管中的測(cè)點(diǎn)處。2 發(fā)射與接收聲波換能器應(yīng)以相同標(biāo)高（）或保持固定高差（)同步升降，測(cè)點(diǎn)間距不宜大于250mm 。3 實(shí)時(shí)顯示和記錄接收信號(hào)的時(shí)程曲線，讀取聲時(shí)、首波峰值和周期值，宜同時(shí)顯示頻譜曲線及主頻值。4 將多根聲測(cè)管以兩根為一個(gè)檢測(cè)剖面進(jìn)行全組合，分別對(duì)所有檢測(cè)剖面完成檢測(cè)。5 在樁身質(zhì)量可疑的測(cè)點(diǎn)周圍，應(yīng)采用加密測(cè)點(diǎn)，或采用斜測(cè)（）、扇形掃測(cè)（）進(jìn)行復(fù)測(cè)，進(jìn)一步確定樁身缺陷的位置和范圍。6 在同一根樁的各檢測(cè)剖面的檢測(cè)過(guò)程中，聲波發(fā)射電壓和儀器設(shè)置參數(shù)應(yīng)保持不變。 檢測(cè)數(shù)據(jù)的分析與判定 各 測(cè)點(diǎn)的聲時(shí)、聲速、 波 幅及主頻應(yīng)根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)數(shù)據(jù)，按下列各式計(jì)算，并繪制聲速。深度（）曲線和波幅，深度（）曲線，需要時(shí)可繪制輔助的主頻深度（曲線：）式中t ——第j 測(cè)點(diǎn)聲時(shí)（μs ）；cit ——第i 測(cè)點(diǎn)聲時(shí)測(cè)量值（μs）；it ——儀器系統(tǒng)延遲時(shí)間（μs）；0t ——聲測(cè)管及耦合水層聲時(shí)修正值（μs）；161。228。l ——每檢測(cè)剖面相應(yīng)兩聲測(cè)管的外壁間凈距離（mm）；161。228?！趇 測(cè)點(diǎn)聲速（km/s）；i 166。212?！趇 測(cè)點(diǎn)波幅值（dB）；pi Aa ——第i 測(cè)點(diǎn)信號(hào)首波峰值（V)；ia ——零分貝信號(hào)幅值（V）；0——第i 測(cè)點(diǎn)信號(hào)主頻值（kHz），也可由信號(hào)頻譜的主頻求得；i fT ——第i 測(cè)點(diǎn)信號(hào)周期（μs）。i 聲速臨界值應(yīng)按下列步驟計(jì)算：1 將同一檢測(cè)剖面各測(cè)點(diǎn)的聲速值由大到小依次排序，式中——按序排列后的第i 個(gè)聲速測(cè)量值； n ——檢測(cè)剖面測(cè)點(diǎn)數(shù)；k ——從零開始逐一去掉式（）序列尾部最小數(shù)值的數(shù)據(jù)個(gè)數(shù)。i 166。212。2 對(duì)從零開始逐一去掉，序列中最小數(shù)值后余下的數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)計(jì)算。當(dāng)去掉最小數(shù)值的數(shù)據(jù)個(gè)數(shù)為k 時(shí)，對(duì)包括在內(nèi)的余下數(shù)據(jù)～按下列公式進(jìn)行統(tǒng)計(jì)計(jì)算：式中——異常判斷值；0 166。212?！╪ ）個(gè)數(shù)據(jù)的平均值；m 166。212。 k ——（n ）個(gè)數(shù)據(jù)的標(biāo)準(zhǔn)差；x s k —— 查得的與（n ）相對(duì)應(yīng)的系數(shù)。166。203。 k 統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)個(gè)數(shù)()與對(duì)應(yīng)的值k n 166。203。3 將與異常判斷值進(jìn)行比較，當(dāng)≤時(shí)，及其以后的數(shù)據(jù)均為異常，去掉及其以后的異常數(shù)據(jù)；再用數(shù)據(jù)～并重復(fù)式（）～（）的計(jì)算步驟，直到序列中余下的全部數(shù)據(jù)滿足：此時(shí)，為 聲速的異常判斷臨界值。4 聲速異常時(shí)的臨界值判據(jù)為：≤（ ）i 166。212。 c 166。212。當(dāng)式（）成立時(shí)，聲速可判定為異常。 當(dāng) 檢測(cè)剖面n 個(gè)測(cè)點(diǎn)的聲速值普遍偏低且離散性很小時(shí)，宜采用聲速低限值判據(jù)：＜（）i 166。212。 L 166。212。式中——第i 測(cè)點(diǎn)聲速（km/s）；i 166。212。L 166。212。 ——聲速低限值（km/s），由預(yù)留同條件混凝土試件的抗壓強(qiáng)度與聲速對(duì)比試驗(yàn)結(jié)果，結(jié)合本地區(qū)實(shí)際經(jīng)驗(yàn)確定。當(dāng)式（）成立時(shí)，可直接判定為聲速低于低限值異常。 波 幅異常時(shí)的臨界值判據(jù)應(yīng)按下列公式計(jì)算：式中——波幅平均值（dB）；m An ——檢測(cè)剖面測(cè)點(diǎn)數(shù)。當(dāng)式（）成立時(shí)，波幅可判定為異常。 當(dāng) 采用斜率法的PSD 值作為輔助異常點(diǎn)判據(jù)時(shí)，PSD 值應(yīng)按下列公式計(jì)算：式中 t ——第i 測(cè)點(diǎn)聲時(shí)（μs）；cit ——第i1 測(cè)點(diǎn)聲時(shí)（μs）；1 ci——第i 測(cè)點(diǎn)深度（m）；i z——第I1 測(cè)點(diǎn)深度（m）。1 i z根據(jù)PSD 值在某深度處的突變，結(jié)合波幅變化情況，進(jìn)行異常點(diǎn)判定。 當(dāng)采用信號(hào)主頻值作為輔助異常點(diǎn)判據(jù)時(shí)，主頻深度曲線上主頻值明顯降低可判定為異常。 樁身完整性類別應(yīng)結(jié)合樁身混凝土各聲學(xué)參數(shù)臨界值。PSD 判據(jù)、混凝土聲速低限值以及樁身質(zhì)量可疑點(diǎn)加密測(cè)試（包括斜測(cè)或扇形掃測(cè)）后確定的缺陷范圍， 的特征進(jìn)行綜合判定。 檢 條內(nèi)容外，還應(yīng)包括：1 聲測(cè)管布置圖；2 受檢樁每個(gè)檢測(cè)剖面聲速深度曲線、波幅深度曲線，并將相應(yīng)判據(jù)臨界值所對(duì)應(yīng)的標(biāo)志線繪制于同一個(gè)座標(biāo)系； 樁身完整性判定類別特征Ⅰ各檢測(cè)剖面的聲學(xué)參數(shù)均無(wú)異常，無(wú)聲速低于低限值異常Ⅱ某一檢測(cè)剖面?zhèn)€別測(cè)點(diǎn)的聲學(xué)參數(shù)出現(xiàn)異常，無(wú)聲速低于低限值異常Ⅲ某一檢測(cè)剖面連續(xù)多個(gè)測(cè)點(diǎn)的聲學(xué)參數(shù)出現(xiàn)異常；兩個(gè)或兩個(gè)以上檢測(cè)剖面在同一深度測(cè)點(diǎn)的聲學(xué)參數(shù)出現(xiàn)異常；局部混凝土聲速出現(xiàn)低于低限值異常Ⅳ某個(gè)檢測(cè)剖面連續(xù)多個(gè)測(cè)點(diǎn)的升序參數(shù)出現(xiàn)明顯異常；兩個(gè)或兩個(gè)以上檢測(cè)剖面在同一深度測(cè)點(diǎn)的升序參數(shù)出現(xiàn)明顯異常；樁身混凝土聲速出現(xiàn)普遍低于低限值異?；驘o(wú)法檢測(cè)首波或聲波接收信號(hào)嚴(yán)重畸變3 當(dāng)采用主頻值或PSD 值進(jìn)行輔助分析判定時(shí)，繪制主頻深度曲線或PSD 曲線；4 缺 陷分布圖示。附錄A 樁身內(nèi)力測(cè)試附錄A 樁身內(nèi)力測(cè)試 基樁內(nèi)力測(cè)試適用于混凝土預(yù)制樁、鋼樁、組合型樁，也可用于樁身斷面尺寸基本恒定或已知的混凝土灌注樁。 基樁內(nèi)力測(cè)試適用于混凝土預(yù)制樁、鋼樁、組合型樁，也可用于樁身斷面尺寸基本恒定或已知的混凝土灌注樁。 對(duì)豎向抗壓靜載試驗(yàn)樁，可得到樁側(cè)各土層的分層抗壓摩阻力和樁端支承力；對(duì)豎向抗拔靜荷載試驗(yàn)樁，可得到樁側(cè)土的分層抗拔摩阻力；對(duì)水平靜荷載試驗(yàn)樁，可求得樁身彎矩分布，最大彎矩位置等；對(duì)打入式預(yù)制混凝土樁和鋼樁，可得到打樁過(guò)程中樁身各部位的錘擊壓應(yīng)力、錘擊拉應(yīng)力。 對(duì)豎向抗壓靜載試驗(yàn)樁，可得到樁側(cè)各土層的分層抗壓摩阻力和樁端支承力；對(duì)豎向抗拔靜荷載試驗(yàn)樁，可得到樁側(cè)土的分層抗拔摩阻力；對(duì)水平靜荷載試驗(yàn)樁，可求得樁身彎矩分布，最大彎矩位置等；對(duì)打入式預(yù)制混凝土樁和鋼樁，可得到打樁過(guò)程中樁身各部位的錘擊壓應(yīng)力、錘擊拉應(yīng)力。 基 樁內(nèi)力測(cè)試宜采用應(yīng)變式傳感器或鋼弦式傳感器。根據(jù)測(cè)試目的及要求， 中的傳感器技術(shù)、環(huán)境特性，選擇適合的傳感器；也可采用滑動(dòng)測(cè)微計(jì)。需要檢測(cè)樁身某斷面或樁端位移時(shí)，可在需檢測(cè)斷面設(shè)置沉降桿。 基 樁內(nèi)力測(cè)試宜采用應(yīng)變式傳感器或鋼弦式傳感器。根據(jù)測(cè)試目的及要求， 中的傳感器技術(shù)、環(huán)境特性，選擇適合的傳感器；也可采用滑動(dòng)測(cè)微計(jì)。需要檢測(cè)樁身某斷面或樁端位移時(shí)，可在需檢測(cè)斷面設(shè)置沉降桿。表 傳感器技術(shù)、環(huán)境特性一覽表表 傳感器技術(shù)、環(huán)境特性一覽表類型特性鋼弦式傳感器鋼弦式傳感器應(yīng)變式傳感器應(yīng)變式傳感器傳感器體積大較小蠕變較小、是易于長(zhǎng)期觀測(cè)較大，需提高制作技術(shù)、工藝解決測(cè)量靈敏度較低較高溫度變化的影響溫度變化范圍較大時(shí)需要修正可以實(shí)現(xiàn)溫度變化的自補(bǔ)償長(zhǎng)導(dǎo)線影響不影響測(cè)試結(jié)果需進(jìn)行長(zhǎng)導(dǎo)線電阻影響的修正自身補(bǔ)償能力補(bǔ)償能力弱對(duì)自身的彎曲、扭曲可以自補(bǔ)償對(duì)絕緣的要求要求不高要求高動(dòng)態(tài)影像差好 傳感器設(shè)置位置及數(shù)量宜符合下列規(guī)定：1 傳感器宜放在兩種不同性質(zhì)土層的界面處，以測(cè)量樁在不同土層中的分層摩阻力。在地面處（或以上）應(yīng)設(shè)置一個(gè)測(cè)量斷面作為傳感器標(biāo)定斷面。傳感器埋設(shè)斷面距樁頂和樁底的距離不宜小于1 倍樁徑。2 在同一斷面處可對(duì)稱設(shè)置2～4 個(gè)傳感器，當(dāng)樁徑較大或試驗(yàn)要求較高時(shí)取高值。 應(yīng)變式傳感器可視以下情況采用不同制作方法：1 對(duì) 鋼樁可采用以下兩種方法之一：