【導讀】現(xiàn)批準《建筑基樁檢測技術規(guī)范》為行業(yè)標準，編號為JGJ106—2003，自2003年7月1日起實施。其中，、、、、、、，、、條為強制性條文，必須嚴格執(zhí)行。原行業(yè)標準《基樁高應變動力檢測規(guī)程》JGJ1O6—97同時廢止。本規(guī)程由建設部標準定額研究所組織中國建筑工業(yè)出版社出版發(fā)行。根據(jù)建設部建標[2000]284號文的要求，規(guī)范編制組經(jīng)過廣泛調查研究，認真總結國內外樁基工程基樁檢測的實踐經(jīng)驗和科研成果，并在廣泛征求意見的基礎上，制定了本規(guī)范。本規(guī)范的主要技術內容是：總則、術語和符號、基本規(guī)定、單樁豎向抗壓靜載試驗、單樁豎向抗拔靜載試驗、單樁水平靜載試驗、鉆芯法、低應變法、高應變法、聲波透射法等。本規(guī)范由建設部負責管理和對強制性條文的解釋，由主編單位負責具體技術內容的解釋。本規(guī)范主編單位：中國建筑科學研究院

　　

【正文】 試波形紊亂，應分析原因；樁身有明顯缺陷或缺陷程度加劇，應停止檢測。 承 載力檢測時宜實測樁的貫入度，單擊貫入度宜在2～6mm 之間。 檢測數(shù)據(jù)的分析與判定 檢測承載力時選取錘擊信號，宜取錘擊能量較大的擊次。 當出現(xiàn)下列情況之一時，高度變錘擊信號不得作為承載力分析計算的依據(jù)：1 傳感錢莊處混凝土開裂或出現(xiàn)嚴重塑性變形使力曲線最終未歸零；2 嚴重捶擊偏心，兩側力信號幅值相差超過1 倍；3 觸變效應的影響，預制樁在多次錘擊下承載力下降；4 四通道測試數(shù)據(jù)不全。 樁身波速可根據(jù)下行波波形起升沿的起點到上行波下降沿的起點之間的時差與已知樁長值確定（）；樁底反射信號不明顯時，可根據(jù)樁長、混凝土波速的合理取值范圍以及鄰近樁的樁身波速值綜合確定。 當 測點處原設定波速隨調整后的樁身波速改變時，樁身材料彈性模量和錘擊力信號幅值的調整應符合下列規(guī)定：1 樁身材料彈性模量應按本規(guī)范式（）重新計算。2 當采用應變式傳感器測力時，應同時對原實測力值校正。 高度變實測的力和速度信號第一峰起始比例失調時，不得進行比例調整。 承載力分析計算前，應結合地質條件，設計參數(shù)，對實測波形特征進行定性檢查：1 實測曲線特征反映出的樁承載性狀。2 觀察樁身缺陷程度和位置，連續(xù)錘擊時缺陷的擴大或逐步閉合情況。 以 下四種情況應采用靜載法進一步驗證：1 樁身存在缺陷，無法判定樁的豎向承載力。2 樁身缺陷對水平承載力有影響。3 單擊貫入度大，樁底同向反射強烈且反射峰較寬，側阻力波、端阻力波反射弱，即波形表現(xiàn)出豎向承載性狀明顯與勘察報告中的地質條件不符合。4 嵌巖樁樁底同向反射強烈，且在時間2L/c 后無明顯端阻力反射；也可采用鉆芯法核驗。 采用凱司法判定樁承載力，應符合下列規(guī)定：1 只 限于中、小直徑樁。2 樁身材質、截面應基本均勻。3 阻尼系數(shù)宜根據(jù)同條件下靜載試驗結果校核，或應在己取得相近條件下可靠對比資料后，采用實測曲線擬合法確定值，擬合計算的樁數(shù)不應少于檢測總樁數(shù)的30%，且不應少于3 根。4 在同一場地、地質條件相近和樁型及其截面積相同情況下，值的極差不宜大于平均值的30%。 凱司法判定單樁承載力可按下列公式計算： 式中——由凱司法判定的單樁豎向抗壓承載力（kN ）；c R— —凱司法阻尼系數(shù)；c jt ——速度第一峰對應的時刻（ms）；1——t 時刻的錘擊力（KN）；) ( 1 t F 1V ——t 時刻的質點運動速度（m/s）；) ( 1 t 1——樁身截面力學阻抗（kN s/m）；Z——樁身截面面積（m A2）；—— 測點下樁長（m）。L注：公式()適用于t 時刻樁側和樁端上阻力均已充分發(fā)揮的摩擦型樁。c L / 2 1 +對于土阻力滯后于t 時刻明顯發(fā)揮或先于t 時刻發(fā)揮并造成樁中上部強烈反彈這兩種情況，宜分別采用以下兩種方法對值進行提高修正：2 考慮卸載回彈部分土阻力對值進行修正。 采用實測曲線擬合法判定樁承載力，應符合下列規(guī)定：1 所采用的力學模型應明確合理，樁和土的力學模型應能分別反映樁和土的實際力學性狀，模型參數(shù)的取值范圍應能限定。2 擬合分析選用的參數(shù)應在巖土工程的合理范圍內。3 曲線擬合時間段長度在t 時刻后延續(xù)時間不應小于20ms；對于柴油錘打樁信號，在t 時刻后延續(xù)時間不應小于30ms 。4 各 單元所選用的土的最大彈性位移值不應超過相應樁單元的最大計算位移值。5 擬合完成時，土阻力響應區(qū)段的計算曲線與實測曲線應吻合，其他區(qū)段的曲線應基本吻合。6 貫入度的計算值應與實測值接近。 本方法對單樁承載力的統(tǒng)計和單樁豎向抗壓承載力特征值的確定應符合下列規(guī)定：1 參加統(tǒng)計的試樁結果，當滿足其極差不超過平均值的30%時，取其平均值為單樁承載力統(tǒng)計值。2 當極差超過30%時，應分析極差過大的原因，結合工程具體情況綜合確定。必要時可增加試樁數(shù)量。3 單位工程同一條件下的單樁豎向抗壓承載力特征值應按本方法得到的單樁承載力統(tǒng)計值的一半取值。 樁身完整性判定可采用以下方法進行：1 采用實測曲線擬合法判定時， 條第1～2 款的規(guī)定；根據(jù)樁的成樁工藝，擬合時可采用樁身阻抗擬合或樁身裂隙（包括混凝土預制樁的接樁縫隙）擬合。2 對于等截面樁， 并結合經(jīng)驗判定；樁身完整性系數(shù)β 和樁身缺陷位置β 應分別按下列公式計算：式中——樁身完整性系數(shù)；166。194。t ——缺陷反射峰對應的時刻（ms）；x——樁身缺陷至傳感器安裝點的距離（m）；x——缺陷以上部位土阻力的估計值，等于缺陷反射波起始點的力與速度乘以樁身截面力學阻抗之差值， 。 樁身完整性判定類別β 值類別β 值Ⅰβ= Ⅲ≤β＜Ⅱ≤β＜ Ⅳβ＜ 出現(xiàn)下列情況之一時，樁身完整性判定宜按工程地質條件和施工工藝，結合實測曲線擬合法或其他檢測方法綜合進行：1 樁身有擴徑的樁。2 樁身截面漸變或多變的混凝土灌注樁。3 力和速度曲線在峰值附近比例失調，樁身淺部有缺陷的樁。4 錘擊力波上升緩慢，力與速度曲線比例失調的樁。 樁 身最大錘擊拉、壓應力和樁錘實際傳遞給樁的能量應分別按本規(guī)范附錄G 相應公式計算。 高應變檢測報告應給出實測的力與速度信號曲線。 條內容外，還應包括下列內容：1 計算中實際采用的樁身波速值和值；c j2 實測曲線擬合法所選用的各單元樁土模型參數(shù)、擬合曲線、土阻力沿樁身分布圖；3 實測貫入度；4 試打樁和打樁監(jiān)控所采用的樁錘型號、錘墊類型，以及監(jiān)測得到的錘擊數(shù)、樁側和樁端靜阻力、樁身錘擊拉應力和壓應力、樁身完整性以及能量傳遞比隨入士深度的變化。10 聲波透射法 適用范圍 本方法適用于已預埋聲測管的混凝土灌注樁樁身完整性檢測，判定樁身缺陷的程度并確定其位置。 儀器設備 聲波發(fā)射與接收換能器應符合下列要求：1 圓柱狀徑向振動，沿徑向無指向性；2 外徑小于聲測管內徑，有效工作面軸向長度不大于150mm；3 諧振頻率宜為30～50kHz；4 水密性滿足1MPa 水壓不滲水。 聲波檢測儀應符合下列要求：1 具有實時顯示和記錄接收信號的時程曲線以及頻率測量或頻譜分析功能。2 μs，聲波幅值測量相對誤差小于5%，系統(tǒng)頻帶寬度為1～200kHz，系統(tǒng)最大動態(tài)范圍不小于100dB 。3 聲波發(fā)射脈沖宜為階躍或矩形脈沖，電壓幅值為200～1000V 。 現(xiàn)場檢測 聲測管埋設應按本規(guī)范附錄H 的規(guī)定執(zhí)行。 現(xiàn)場檢測前準備工作應符合下列規(guī)定：1 采用標定法確定儀器系統(tǒng)延遲時間。2 計算聲測管及耦合水層聲時修正值。3 在樁頂測量相應聲測管外壁間凈距離。4 將各聲測管內注滿清水，檢查聲測管暢通情況；換能器應能在全程范圍內升降順暢。 現(xiàn)場檢測步驟應符合下列規(guī)定：1 將 發(fā)射與接收聲波換能器通過深度標志分別置于兩根聲測管中的測點處。2 發(fā)射與接收聲波換能器應以相同標高（）或保持固定高差（)同步升降，測點間距不宜大于250mm 。3 實時顯示和記錄接收信號的時程曲線，讀取聲時、首波峰值和周期值，宜同時顯示頻譜曲線及主頻值。4 將多根聲測管以兩根為一個檢測剖面進行全組合，分別對所有檢測剖面完成檢測。5 在樁身質量可疑的測點周圍，應采用加密測點，或采用斜測（）、扇形掃測（）進行復測，進一步確定樁身缺陷的位置和范圍。6 在同一根樁的各檢測剖面的檢測過程中，聲波發(fā)射電壓和儀器設置參數(shù)應保持不變。 檢測數(shù)據(jù)的分析與判定 各 測點的聲時、聲速、 波 幅及主頻應根據(jù)現(xiàn)場檢測數(shù)據(jù)，按下列各式計算，并繪制聲速。深度（）曲線和波幅，深度（）曲線，需要時可繪制輔助的主頻深度（曲線：）式中t ——第j 測點聲時（μs ）；cit ——第i 測點聲時測量值（μs）；it ——儀器系統(tǒng)延遲時間（μs）；0t ——聲測管及耦合水層聲時修正值（μs）；161。228。l ——每檢測剖面相應兩聲測管的外壁間凈距離（mm）；161。228?！趇 測點聲速（km/s）；i 166。212?！趇 測點波幅值（dB）；pi Aa ——第i 測點信號首波峰值（V)；ia ——零分貝信號幅值（V）；0——第i 測點信號主頻值（kHz），也可由信號頻譜的主頻求得；i fT ——第i 測點信號周期（μs）。i 聲速臨界值應按下列步驟計算：1 將同一檢測剖面各測點的聲速值由大到小依次排序，式中——按序排列后的第i 個聲速測量值； n ——檢測剖面測點數(shù)；k ——從零開始逐一去掉式（）序列尾部最小數(shù)值的數(shù)據(jù)個數(shù)。i 166。212。2 對從零開始逐一去掉，序列中最小數(shù)值后余下的數(shù)據(jù)進行統(tǒng)計計算。當去掉最小數(shù)值的數(shù)據(jù)個數(shù)為k 時，對包括在內的余下數(shù)據(jù)～按下列公式進行統(tǒng)計計算：式中——異常判斷值；0 166。212?！╪ ）個數(shù)據(jù)的平均值；m 166。212。 k ——（n ）個數(shù)據(jù)的標準差；x s k —— 查得的與（n ）相對應的系數(shù)。166。203。 k 統(tǒng)計數(shù)據(jù)個數(shù)()與對應的值k n 166。203。3 將與異常判斷值進行比較，當≤時，及其以后的數(shù)據(jù)均為異常，去掉及其以后的異常數(shù)據(jù)；再用數(shù)據(jù)～并重復式（）～（）的計算步驟，直到序列中余下的全部數(shù)據(jù)滿足：此時，為 聲速的異常判斷臨界值。4 聲速異常時的臨界值判據(jù)為：≤（ ）i 166。212。 c 166。212。當式（）成立時，聲速可判定為異常。 當 檢測剖面n 個測點的聲速值普遍偏低且離散性很小時，宜采用聲速低限值判據(jù)：＜（）i 166。212。 L 166。212。式中——第i 測點聲速（km/s）；i 166。212。L 166。212。 ——聲速低限值（km/s），由預留同條件混凝土試件的抗壓強度與聲速對比試驗結果，結合本地區(qū)實際經(jīng)驗確定。當式（）成立時，可直接判定為聲速低于低限值異常。 波 幅異常時的臨界值判據(jù)應按下列公式計算：式中——波幅平均值（dB）；m An ——檢測剖面測點數(shù)。當式（）成立時，波幅可判定為異常。 當 采用斜率法的PSD 值作為輔助異常點判據(jù)時，PSD 值應按下列公式計算：式中 t ——第i 測點聲時（μs）；cit ——第i1 測點聲時（μs）；1 ci——第i 測點深度（m）；i z——第I1 測點深度（m）。1 i z根據(jù)PSD 值在某深度處的突變，結合波幅變化情況，進行異常點判定。 當采用信號主頻值作為輔助異常點判據(jù)時，主頻深度曲線上主頻值明顯降低可判定為異常。 樁身完整性類別應結合樁身混凝土各聲學參數(shù)臨界值。PSD 判據(jù)、混凝土聲速低限值以及樁身質量可疑點加密測試（包括斜測或扇形掃測）后確定的缺陷范圍， 的特征進行綜合判定。 檢 條內容外，還應包括：1 聲測管布置圖；2 受檢樁每個檢測剖面聲速深度曲線、波幅深度曲線，并將相應判據(jù)臨界值所對應的標志線繪制于同一個座標系； 樁身完整性判定類別特征Ⅰ各檢測剖面的聲學參數(shù)均無異常，無聲速低于低限值異常Ⅱ某一檢測剖面?zhèn)€別測點的聲學參數(shù)出現(xiàn)異常，無聲速低于低限值異常Ⅲ某一檢測剖面連續(xù)多個測點的聲學參數(shù)出現(xiàn)異常；兩個或兩個以上檢測剖面在同一深度測點的聲學參數(shù)出現(xiàn)異常；局部混凝土聲速出現(xiàn)低于低限值異常Ⅳ某個檢測剖面連續(xù)多個測點的升序參數(shù)出現(xiàn)明顯異常；兩個或兩個以上檢測剖面在同一深度測點的升序參數(shù)出現(xiàn)明顯異常；樁身混凝土聲速出現(xiàn)普遍低于低限值異常或無法檢測首波或聲波接收信號嚴重畸變3 當采用主頻值或PSD 值進行輔助分析判定時，繪制主頻深度曲線或PSD 曲線；4 缺 陷分布圖示。附錄A 樁身內力測試附錄A 樁身內力測試 基樁內力測試適用于混凝土預制樁、鋼樁、組合型樁，也可用于樁身斷面尺寸基本恒定或已知的混凝土灌注樁。 基樁內力測試適用于混凝土預制樁、鋼樁、組合型樁，也可用于樁身斷面尺寸基本恒定或已知的混凝土灌注樁。 對豎向抗壓靜載試驗樁，可得到樁側各土層的分層抗壓摩阻力和樁端支承力；對豎向抗拔靜荷載試驗樁，可得到樁側土的分層抗拔摩阻力；對水平靜荷載試驗樁，可求得樁身彎矩分布，最大彎矩位置等；對打入式預制混凝土樁和鋼樁，可得到打樁過程中樁身各部位的錘擊壓應力、錘擊拉應力。 對豎向抗壓靜載試驗樁，可得到樁側各土層的分層抗壓摩阻力和樁端支承力；對豎向抗拔靜荷載試驗樁，可得到樁側土的分層抗拔摩阻力；對水平靜荷載試驗樁，可求得樁身彎矩分布，最大彎矩位置等；對打入式預制混凝土樁和鋼樁，可得到打樁過程中樁身各部位的錘擊壓應力、錘擊拉應力。 基 樁內力測試宜采用應變式傳感器或鋼弦式傳感器。根據(jù)測試目的及要求， 中的傳感器技術、環(huán)境特性，選擇適合的傳感器；也可采用滑動測微計。需要檢測樁身某斷面或樁端位移時，可在需檢測斷面設置沉降桿。 基 樁內力測試宜采用應變式傳感器或鋼弦式傳感器。根據(jù)測試目的及要求， 中的傳感器技術、環(huán)境特性，選擇適合的傳感器；也可采用滑動測微計。需要檢測樁身某斷面或樁端位移時，可在需檢測斷面設置沉降桿。表 傳感器技術、環(huán)境特性一覽表表 傳感器技術、環(huán)境特性一覽表類型特性鋼弦式傳感器鋼弦式傳感器應變式傳感器應變式傳感器傳感器體積大較小蠕變較小、是易于長期觀測較大，需提高制作技術、工藝解決測量靈敏度較低較高溫度變化的影響溫度變化范圍較大時需要修正可以實現(xiàn)溫度變化的自補償長導線影響不影響測試結果需進行長導線電阻影響的修正自身補償能力補償能力弱對自身的彎曲、扭曲可以自補償對絕緣的要求要求不高要求高動態(tài)影像差好 傳感器設置位置及數(shù)量宜符合下列規(guī)定：1 傳感器宜放在兩種不同性質土層的界面處，以測量樁在不同土層中的分層摩阻力。在地面處（或以上）應設置一個測量斷面作為傳感器標定斷面。傳感器埋設斷面距樁頂和樁底的距離不宜小于1 倍樁徑。2 在同一斷面處可對稱設置2～4 個傳感器，當樁徑較大或試驗要求較高時取高值。 應變式傳感器可視以下情況采用不同制作方法：1 對 鋼樁可采用以下兩種方法之一：