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腳手架專項施工方案--落地式最終版-資料下載頁

2025-11-05 11:46本頁面

【導讀】五、技術質量保證措施······························································9

  

【正文】 用力設計值; 大橫桿的自重標準值 : P1 = 179。 179。 2/2= kN; 小橫桿的自重標準值 : P2 = 179。 ; 腳手板的自重標準值 : P3 = 179。 179。 ; 活荷載標準值 : Q = 3179。 179。 /2 = kN; 荷載的設計值 : R=179。 (++)+179。 = kN; R kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 ! 五、 腳手架立桿荷載計算 : 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容: (1)每米立桿承受的結構自重標準值 (kN),為 NG1 = [+(179。 2/2)179。 ]179。 = ; (2)腳手板的自重標準值 (kN/m2);采用竹笆片腳手板,標準值為 NG2= 179。 5179。 179。 (+)/2 = kN; (3)欄桿與擋腳手板自重標準值 (kN/m);采用欄桿、竹笆片腳手板擋板,標準值為 NG3 = 179。 5179。 ; (4)吊掛的安全設施荷載,包括安全網 (kN/m2); NG4 = 179。 179。 = kN; 26 經計算得到,靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = kN; 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的 1/2取值。 經計算得到,活荷載標準值 NQ= 3179。 179。 179。 1/2 = kN; 風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo 基本風壓 (kN/m2),按照《建筑結構荷載規(guī)范》 (GB500092020)的規(guī)定采用: Wo = kN/m2; Uz 風荷載高度變化系數(shù),按《建筑結構荷載規(guī)范》 (GB500092020)的規(guī)定采用: Uz= 1 ; Us 風荷載體型系數(shù):取值為 ; 經計算得到,風荷載標準值 Wk = 179。 179。 1179。 = kN/m2; 不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值計 算公式 N = += 179。 + 179。 = kN; 考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值為 N = NG+179。 = 179。 + 179。 179。 = kN; 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 179。 179。 179。 179。 179。 ; 六、立桿的穩(wěn)定性計算 : 不考慮風荷載時,立桿 的穩(wěn)定性計算公式為: 立桿的軸向壓力設計值 : N = kN; 計算立桿的截面回轉半徑 : i = cm; 計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表 : k = ;當驗算桿件長細比時, 27 取塊 ; 計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表 : μ = ; 計算長度 ,由公式 lo = k179。 μh 確定 : l0 = m; 長細比 Lo/i = 197 ; 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) φ,由長細比 lo/i 的計算結果查表得 到 : φ= ; 立桿凈截面面積 : A = cm2; 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) : W = cm3; 鋼管立桿抗壓強度設計值 : [f] =205 N/mm2; σ = 6486/(489)= N/mm2; 立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2,滿足要求! 考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 : N = kN; 計算立 桿的截面回轉半徑 : i = cm; 計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表 : k = ; 計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表 : μ = ; 計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定: l0 = m; 長細比 : L0/i = 197 ; 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) φ,由長細比 lo/i 的結果查表得到 : φ= 立桿凈截面面積 : A = cm2; 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) : W = cm3; 鋼管立桿抗壓強度設計值 : [f] =205 N/mm2; σ = (489)+; 立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2,滿足要求! 七、最大搭設高度的計算 : 按《規(guī)范》 ,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可 28 搭設高度按照下式計算: 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為: NG2K = NG2+NG3+NG4 = kN; 活荷載標準值 : NQ = kN; 每米立桿承受的結構自重標準值 : Gk = kN/m; Hs =[179。 179。 104179。 205179。 103(179。 +179。 )]/(179。 )= m; 按《規(guī)范》 Hs等于或大于 26米,按照下式調整且不超過 50米: [H] = /(1+179。 )= m; [H]= 和 50 比較取較小值。經計算得到,腳手架搭設高度限值 [H] =50 m。 腳手架單立桿搭設高度為 ,小于 [H],滿足要求! 按《規(guī)范》 ,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算: 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為: NG2K = NG2+NG3+NG4 = kN; 活荷載標準值 : NQ = kN; 每米立桿承受的結構自重標準值 : Gk = kN/m; 計算立桿 段由風荷載標準值產生的彎矩: Mwk=Mw / (179。 ) = /( 179。 ) = ; Hs =( 179。 179。 104179。 205179。 103(179。 +179。 179。 (+179。 179。 100179。 )))/(179。 )= m; 按《規(guī)范》 Hs等于或大于 26米,按照下式調整且不超過 50米: 29 [H] = /(1+179。 )= m; [H]= 和 50 比較取較小值。經計算得到,腳手架搭設高度限值 [H] =50 m。 腳手架單立桿搭設高度為 ,小于 [H],滿足要求! 八、連墻件的計算 : 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算: Nl = Nlw + N0 風荷載標準值 Wk = kN/m2; 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = m2; 按《規(guī)范》 (kN), N0= kN; 風荷載產生的連墻件軸向力設計值 (kN),按照下式計算: Nlw = 179。 Wk179。 Aw = kN; 連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= kN; 連墻件承載力設計值按下式計算: Nf = φA[f] 其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù); 由長細比 l0/i = 250/ φ=, l為內排架距離墻的長度; 又 : A = cm2; [f]=205 N/mm2; 連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 179。 179。 104179。 205179。 103 = kN; Nl = Nf = ,連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 由以上計算得到 Nl = kN,滿足要求! 30 連墻件扣件連接示意圖 九、立桿的地基承載力計算 : 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p ≤ fg 地基承載力設 計值 : fg = fgk179。 kc = 160 kpa; 其中,地基承載力標準值: fgk= 160 kpa ; 腳手架地基承載力調整系數(shù): kc = 1 ; 立桿基礎底面的平均壓力: p = N/A = kpa ; 其中,上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 : N = kN; 基礎底面面積 : A = m2 。 p= ≤ fg=160 kpa 。地基承載力滿足要求! 九、附圖: 31 立桿縱向水平桿橫向水平桿剪刀撐搭接接頭布置剪刀撐 32 ≥﹤ /3立桿縱向水平桿橫向水平桿立桿縱向水平桿橫向水平桿﹤ /3≥( )( )縱向水平桿對接接頭布置( )接頭在不同步內(立面);( )接頭在不同跨內(平面) 立桿對接接頭布置( )( )橫向水平桿縱向水平桿立桿橫向水平桿縱向水平桿立桿( )立面布置圖;( )剖面布置圖≥≥ 33 十、 3層以上 懸挑腳手架設計概況 標準層( 3~ 914層) 分段 搭設懸挑扣件式鋼管腳手架, 38搭設高度為, 914搭設高度為 . 34 35 工字鋼受力簡
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