【正文】 管徑后，根據(jù)壓力損失平衡的要求，計算各立管流量，再根據(jù)流量計算立管的實際溫降，最后確定散熱器的面積。水力計算是供暖系統(tǒng)設計計算的重要組成部分，也是設計中的一個難點。本設計采用等溫降法來進行水力計算。等溫降法就是在垂直單管系統(tǒng)中，各立管采用相同的溫降進行水力計算。等溫降法通過各管段的熱負荷確定各管段的流量，根據(jù)推薦的平均比摩阻60~120Pa/m查《供暖通風設計手冊》中的熱水供暖系統(tǒng)管道水力計算表（t’g=95℃,t’h=70℃,K=）部分確定R與v，根據(jù)v查局部損失值表可得到△Pd值，根據(jù)管徑和阻力系數(shù)表可求得△ζ值；再確定各立管之間的不平很率。室內熱水供暖系統(tǒng)管路得把并聯(lián)環(huán)路的壓力損失不平衡率控制：當流量G與壓力損失△P一定時，只有選擇適宜的管徑（控制沿程阻力）與系統(tǒng)形式（控制局部阻力）才能既符合基爾霍夫定律，又能使實際流量滿足設計流量。管徑的規(guī)格是有限的，設計時應盡可能選合適的管徑，使并聯(lián)環(huán)路的壓力損失盡可能的相互接近。為使室內設計溫度與運行溫度的差別控制在合理的范圍（177。1℃）內，《暖通規(guī)范》規(guī)定：熱水供暖系統(tǒng)最不利循環(huán)環(huán)路與各并聯(lián)環(huán)路之間（不包括共同管段）的計算損失相差額，不應大于177。15%。整個熱水供暖系統(tǒng)總的計算壓力損失，宜增加10%的附加值，以此確定系統(tǒng)必須的循環(huán)作用壓力。本設計為機械循環(huán)單管順流同程式熱水供暖系統(tǒng)。熱媒參數(shù)為：供水溫度,回水溫度。用戶入口處循環(huán)作用壓力為3000Pa。本設計系統(tǒng)圖分為左右兩個環(huán)路，以左（Lz）環(huán)路舉例，計算步驟：(圖71)上進行管段編號、立管編號，并注明各管段的熱負荷和管長。（1）雖然引入口處外網(wǎng)的供回水壓差較大，但考慮到系統(tǒng)中各環(huán)路的壓力損失易于平衡，采用推薦的平均比摩阻Rpj大致為60—120Pa/m 來確定通過立管Lz11的環(huán)路的各管段的管徑。（2）根據(jù)各管段的熱負荷，本設計流量計算公可按（62）計算。（3）根據(jù)式（71）確定各管段的流量。根據(jù)G和選用的平均比摩阻Rpj值，查[3] 附錄的熱水供暖系統(tǒng)管道水力計算部分表，選擇最接近Rpj的管徑。將查出的d、R、v和G值列入表71的第7欄和第3欄中。最后算出通過立管Lz11的環(huán)路的總壓力損失∑（△Py+△Pj）3~13=14583Pa。這僅是系統(tǒng)的半，對另一半也應該算最遠立管環(huán)路的阻力，并將不平衡率控制在15%內，入口處的剩余循環(huán)壓力，用調節(jié)閥節(jié)流消耗掉。例如對管段⑨，Q=50523 W，根據(jù)式（71）可知流量G=1737 Kg/h ，查附錄《供暖通風設計手冊》的熱水供暖水力計算表部分，選擇管徑為32的v= ,R= 。圖71 左環(huán)路同程式系統(tǒng)管路系統(tǒng)圖，根據(jù)△Py=Rl 將計算的結果列入表71的第8欄中。（1）確定局部阻力系數(shù)ξ。根據(jù)系統(tǒng)圖中管路的實際情況，列出各管段局部阻力管件名稱表72中，利用相關數(shù)據(jù)將其阻力系數(shù)ξ值記錄于表72，最后將各管段的阻力系數(shù)∑ξ列于表71的第9欄中。（2）根據(jù)管段的流速v，可動壓頭△Pd的t’g=95℃，t’h =70℃，的表。如，管段⑨的v=，查得△Pd= ，將結果列如表71第10欄。（3）根據(jù)Rpj=△Pd∑ξ ，將計算的結果列入表71的第11欄中。，△P=△Py+△Pj ,將值列入第12欄。，∑(△Py+△Pj) 1~15=25318 Pa，從而確定出立管Lz1回水干管各管段管徑及其壓力損失，列于表71中。，使之在177。5%以內。計算過程列于表71中。，利用圖示方法，表示出系統(tǒng)的總壓力損失及各管段的供、回水節(jié)點間的資用壓力值，見圖72所示。 由水力計算表和圖72知，立管Lz3的資用壓力為入口處供水管起點18末端的壓力損失13025Pa減去供水管4管段末端的壓力損失，為5135Pa ，其他立管的資用壓力確定方法相同，見表71 。如果水力計算結果和圖示表明各立管供水回水的資用壓力過小或過大，則會使下一管段選用該立管的管徑過細或過粗，設計不合理，應適當改變個別回水干管的管徑，使易于選擇各立管管徑并滿足并聯(lián)環(huán)路不平衡率的要求。根據(jù)各立管的資用壓力和立管管段的流量，和Rpj選用合適的立管管徑。其他；立管的平均比摩阻為 (72)式中△P—立管的資用壓力；∑l—管段的長度。例如：立管Lz5的資用壓力 △PLz5=147589365=5393 Pa ，根據(jù)式（72）平均比摩阻為：= Pa根據(jù)Rpj和G值選立管v的立、支管的管徑，取DN=20，DN’=25。計算Lz5的總壓力損失為5219 Pa %。至此，等溫降法左（Lz）環(huán)路的水力計算全部結束。表71 機械循環(huán)同程式單管熱水供暖系統(tǒng)Lz管路水力計算表管段號QGldvR△Py=RL∑ξ△Pd△Pj=△Pd*∑ξ△P=△Py+△Pj供水起點到計算管段末端的壓力損失（Pa）Wkg/hmmmm/sPa/mPa　PaPaPa12345678910111213通過立管Lz11的環(huán)路1347806247014441217315850315537450241337855025125904502610004350179050340187474140195052383210426423211222062512’74021511274022013——1535續(xù)表管段號QGldvR△Py=RL∑ξ△Pd△Pj=△Pd*∑ξ△P=△Py+△Pj供水管起點到計算管段末端的壓力損失（Pa）Wkg/hmmmm/sPa/mPa　PaPaPa1234567891011121314173158501534780670∑(△Py+△Pj)115= Pa通過立管Lz1的環(huán)路16177842517——257016’177842518393733219472543220731154012182655401續(xù)表管段號QGldvR△Py=RL∑ξ△Pd△Pj=△Pd*∑ξ△P=△Py+△Pj供水管起點到計算管段末端的壓力損失（Pa）Wkg/hmmmm/sPa/mPa　PaPaPa123456789101112132298417501231226358502241305165022515095250226165756501管段313與管段1626并聯(lián) ∑（△Py+△Pj)1626= 15092 Pa △P313= 14583 Pa ∑(△Py+△Pj)1,2,14,15,1626= 22523 Pa 不平衡率=（△P313△P1626)/△P313 = % 系統(tǒng)總壓力損失為23993Pa，剩余作用壓力，在引入口處用閥門節(jié)流。立管Lz10 資用壓力 △PLz10=1974214597=5145 Pa2714804152023312　28——2077　2739。14804252　∑(△Py+△Pj)27,28,2739。=5378 Pa 不平衡率=(△PLz10∑(△Py+△Pj)27,28,2739。 )/△PLz10=(51455378)/5145 =%續(xù)表管段號QGldvR△Py=RL∑ξ△Pd△Pj=△Pd*∑ξ△P=△Py+△Pj供水管起點到計算管段末端的壓力損失（Pa）Wkg/hmmmm/sPa/mPa　PaPaPa12345678910111213立管Lz9 資用壓力 △PLz9=1828613605=4681 Pa292043618252　30——2577　29’20436202　∑(△Py+△Pj)29,30,2939。=4550 Pa 不平衡率=(△PLz9∑(△Py+△Pj)29,30,2939。 )/△PLz9=(46814550)/4681 =%立管Lz8 資用壓力 △PLz8=1720612735=4471 Pa31788118202　32——251577　3139。7881152　∑(△Py+△Pj)31,32,3139。=4713 Pa 不平衡率=(△PLz8∑(△Py+△Pj)31,32,3139。 )/△PLz8=(44714713)/4471 =%立管Lz7 資用壓力 △PLz7=1627911554=4725 Pa332428115252　34——2525104577　3339。24281322　續(xù)表管段號QGldvR△Py=RL∑ξ△Pd△Pj=△Pd*∑ξ△P=△Py+△Pj供水管起點到計算管段末端的壓力損失（Pa）Wkg/hmmmm/sPa/mPa　PaPaPa12345678910111213∑(△Py+△Pj)33,34,3339。=4801 Pa 不平衡率=(△PLz7∑(△Py+△Pj)33,34,3339。 )/△PLz7=(47254801)/4725 =%立管Lz6 資用壓力 △PLz6=1585110662=5189 Pa3515762202　36——252077　35’1576215257472　∑(△Py+△Pj)