【正文】 5型電流互感器技術參數(shù)變比準確級次組合1S熱穩(wěn)定倍數(shù)動穩(wěn)定倍數(shù)500/5 、1/360110經過動熱穩(wěn)定校驗均符合要求。本礦不進行絕緣檢測，只需測量線路電壓，可選兩臺JDJ—35型單相雙繞組油浸式戶外電壓互感器，分別接在35kV兩段母線上。6kV母線上選用兩臺JSJW10三相屋內式電壓互感器，以及兩臺單相屋內式電壓互感器JDZ10。其主要技術數(shù)據(jù)如下表。表58 JDJ35型電壓互感器技術參數(shù)型號額定電壓工頻試驗電壓二次電壓極限容量JDJ—35 35kV95kV1000/表59 JDZ10型電壓互感器技術參數(shù)型號額定電壓額定變壓比極限容量JDZ10 10kV10000/10080500/表510 JSJW10型電壓互感器技術參數(shù)型號額定電壓額定變壓比極限容量JSJW10 10kV1000/1000/100/3120960/本設計35kV高壓側采用RW535/200800型戶外高壓跌落式熔斷器和RN16室內高壓熔斷器。其技術參數(shù)如下表。表 511 RW535/200800型熔斷器技術數(shù)據(jù)額定電 壓（kV）額定 電 流（A）斷流容量上限/斷流容量下限/3520080030經校驗符合條件。表 512 RN16高壓熔斷器技術數(shù)據(jù)額定電 壓（kV）額定電流A三相最大斷流容量/最大開斷電流（kA）最小開斷電流（kA）過電壓倍數(shù)61001000200經校驗符合條件。6kV側高壓熔斷器的選擇RN3—6型戶內高壓熔斷器。其技術參數(shù)如下表513：表513 RN3—6型高壓熔斷器技術數(shù)據(jù)型號額定電壓熔斷器額定電流最大斷流容量三相RN366 kV50200 A200 MVA經校驗符合條件。6 變電所的平面布置(1) 接近負荷中心。接近負荷中心主要從節(jié)約一次投資和減少運行時電能損耗的角度出發(fā)。(2) 進出線方便。要有足夠的進出線走廊，提供給架空進線、電纜溝或電纜隧道。(3) 靠近電源側。變電所應靠近電源進線側布置，以免過大的功率倒送，產生不必要的電能損耗和電壓損失。 (4) 滿足供電半徑的要求。由于電壓等級決定了線路最大的輸送功率和輸送距離，供電半徑過大導致線路上電壓損失太大，使末端用電設備處的電壓不能滿足要求。因此變電所的位置應保證所有用電負荷均處于該站的有效供電半徑內，否則應增加變電所或采取其他措施。(5) 運輸設備方便。(6) 避免設在有劇烈震動和高溫的場所。(7) 避免設在多塵或有腐蝕性氣體的場所，避免設在潮濕或易積水場所。 目前，在6～35kV 各級電壓屋內配電裝置中，成套柜已被廣泛使用。這些柜在屋內的布置，雖有單、雙列之分或所處樓層的不同，其布置方法基本相同。室內平面布置，主要是協(xié)調室內設備、通道及地下管溝道的相對位置。也是土建專業(yè)進行房屋設計的主要依據(jù)之一。室內平面布置是依據(jù)上述配置圖和第一節(jié)所講述的對配電裝置基本要求第三條內容及對尺寸進行布置，布置時還應考慮下列內容：（1）柜體基礎槽鋼的埋設。（2）電纜管溝道的布置。 （3）防爆緩沖間的設置。配電室宜采用百葉窗與軸流風機并用進行通風。風機的選擇應按事故排煙量要求，裝設足夠數(shù)量的事故通風裝置。（1）在有人值班的變電所，主控制室布置應考慮三部分內容：①二次系統(tǒng)平臺的擺設；②值班人員工作活動的場所；③電纜溝道的設置。（2）電纜溝道布置 控制室處于底層時，電纜溝道按常規(guī)作法進行，常規(guī)作法電纜溝道設計。主控室平面布置，除考慮上述三項內容外，還應考慮防火通道及規(guī)程規(guī)定有關內容。7 變電所的防雷保護及接地裝置兩支等高避雷針聯(lián)合的保護范圍要比兩針各自保護范圍的疊加還要大。兩針聯(lián)合保護范圍如圖71所示。兩針外側的保護范圍按單針的方法確定。兩針之間的保護范圍由通過0、2三點的圓弧畫出，O點的高度h0按下式計算： (71)式中 D——兩針之間的距離 m； P——高度影響系數(shù)。水平面上保護范圍的截面在‘O—O’截面上高度為的水平保護寬度為2, 由下式計算 (72)Drxh/2O’Oh0D/7PrxhhxhaHa圖71兩等高避雷針的保護范圍當0時，兩針聯(lián)合保護范圍比兩單針保護范圍疊加還有所擴大。由此可見，要使兩針能有效構成聯(lián)合保護，兩針間的距離太大是不行的。即使被保護高度為0，兩針的距離必須小于7hP，而當被保護物高度為時，兩針間的距離必須小于7(h)P。 本設計中避雷針的選擇根據(jù)本設計變電站的大小D=；所內最高建筑物高度=；取避雷針的高度為h=30m。保護簡圖如上圖所示，我們采用兩支等高的避雷器對建筑物進行保護。保護計算： 得：p=1= =hD/7=則：=()=()==()P=302=30m經過上述計算，采用兩支等高的避雷針可保護變電站全站。為防止雷電波的侵入損壞電氣設備，應從兩方面采用保護措施：（1）在變電所母線上安裝ZnO避雷器。（2）在距離變電所1—2km內裝設可靠的進線保護。避雷器的選擇和校驗ZnO避雷器避雷器是電力系統(tǒng)中主要的防雷保護裝置之一，只有正確地選擇避雷器，方能發(fā)揮其應有的防雷保護作用。氧化鋅避雷器是目前國際最先進的過電壓保護器。由于其核心元件采用氧化鋅電阻片，與傳統(tǒng)碳化硅避雷器相比，改善了避雷器的伏安特性，提高了過電壓通流能力，從而帶來避雷器具特征的根本變化。避雷器是電力系統(tǒng)中主要的防雷保護裝置之一。 當避雷器在正常工作電壓下，流過避雷器的電流僅有微安級，當遭受過電壓時，由于氧化鋅電阻片的非線性，流過避雷器的電流瞬間達數(shù)千安培，避雷器處于導通狀態(tài)，釋放過電壓能量，從而有效地限制了過電壓對輸變電設備的侵害。35kV母線(主變35kV側)①中性點不接地系統(tǒng)中，滅弧電壓應大于系統(tǒng)最大線電壓。滅弧電壓＝35＝，②中性點不接地系統(tǒng)中。工頻放電電壓=35/＝所以選用HY5WZ51/134型無間隙氧化鋅避雷器。其額定電壓為51kV最大雷擊殘壓134kV主變6kV側①中性點不接地系統(tǒng)中。滅弧電壓＝6＝（kV）小于17kV，②中性點不接地系統(tǒng)中。工頻放電電壓=6/＝所以選用HY5WZ17/45型無間隙氧化鋅避雷器。其額定電壓為17kV最大雷擊殘壓45kV防雷保護設備的接地對保護作用發(fā)揮著直接的影響，其接地電阻的大小對電力系統(tǒng)的安全運行有著密切的關系。（1）接地的一般要求在供電系統(tǒng)的某些部位，由于工作的需要或安全的需要而和大地直接連接，這就是接地。為了保證達到接地的目的，接地裝置必須正確設置（包括正確的布置、正確的連接、采用適當?shù)纳⒘麟娮璧龋?，并且連接可靠，否則，不僅達不到接地的目的，還可能反而帶來不利的影響。（2）作為本設計中35kV供電系統(tǒng)，可做簡單的接地設計，一般采用方格網(wǎng)接地。方格地網(wǎng)方格地網(wǎng)的設計簡單，但因為接地網(wǎng)邊緣部分的導體散流大約是中心部分的34倍，因此，方格地網(wǎng)邊緣部分的電場強度比中心部分高，電位梯度較大，整個地網(wǎng)的電位分布不均勻，接地鋼材用量多，經濟性差。結束語本論文根據(jù)變電所的設計原則，圍繞某礦35kV變電所設計這一課題展開了全面的設計與研究，主要完成了以下工作：一、針對某礦的用電要求，根據(jù)其用電設備的容量進行了負荷計算。然后根據(jù)計算負荷對主變壓器進行選擇，并進行無功補償。二、根據(jù)變電所主接線的設計原則，對變電所的主接線進行設計。采用單母線分段式主接線。三、對供電系統(tǒng)進行了短路電流計算，這為電氣設備的選擇及其校驗提供了可靠的理論依據(jù)。四、按安裝地點、運行環(huán)境和使用要求對電氣設備的規(guī)格型號進行選擇，并對它們進行動校驗。五、依據(jù)便于運行維護、保證運行安全、經濟運行和便于進出線的布置原則，對變電所進行平面布置。六、本次設計也對變電所進行了防雷設計。防雷保護是變電所保護中不可缺少的一項保護措施。論文中采用了在線路上安裝避雷器對其進行防雷保護，并對高低壓線路進行了避雷器的選擇并校驗。由于本次設計涉及面廣、工作量大，錯誤和不妥之處在所難免，敬請各位老師批評指正。參考文獻[1] 黃純華、葛少云. ，2001.[2] 鄒有明. ，2008.[3] 何仰贊，溫增銀. ，2002.[4] 熊信銀，朱永利. ，2009.[5] 崔景岳. ，1988.[6] 李佑光，林東. ，2009.[7] 李景恩. ，1996.[8] 戈東方. ，2005.[9] 謝秀穎. ，2003.[10]，華中科技大學出版社，2005.[11],2006.[12]周澤存，沈其工，. 中國電力出版社，2007. 致 謝回顧幾個月的畢業(yè)設計工作，在這段日子里自己付出了不少辛苦和汗水，在論文設計中自己應用了在大學學過的電力系統(tǒng)分析、發(fā)電廠電氣部分、供電技術、繼電保護等專業(yè)課的專業(yè)知識并且在實踐設計當中學到了更多知識。在此我向在畢業(yè)設計過程中給予我指導、關心、支持和幫助的所有老師、同學表示最衷心的感謝和最誠摯的祝福。這次設計對我來說是對大學四年中所學知識的回顧和總結，是對專業(yè)知識的檢驗、提高和升華，因此在這里我要對大學四年中我所有的授業(yè)恩師表示最真誠的謝意。最后，祝答辯組所有老師身體健康、工作順利！附 錄附錄1:電氣主接線圖附錄2:變電所平面布局圖