【正文】 算關(guān)系式。對于具體油田應根據(jù)實際施工數(shù)據(jù)進行反演擬合。對于牛東區(qū)塊，根據(jù)前期施工資料，得到適用于該區(qū)塊的攜砂液階段降阻比計算公式: 計算得到降阻比8=，則壓裂液在油管內(nèi)的流動壓耗 (2)環(huán)空流動壓耗計算 1)雷諾數(shù)及流態(tài)判別故判定在以上假設(shè)條件下，流態(tài)為紊流。2)環(huán)空內(nèi)流體摩阻系數(shù)對于牛頓流體，流態(tài)指數(shù)n = 1，3=， b=。環(huán)空摩擦系數(shù)為：3)環(huán)空內(nèi)流體摩阻壓力損失環(huán)空中的摩擦壓力損失為：(3)噴嘴壓降計算根據(jù)要求的施工排量和噴嘴數(shù)計算噴嘴壓降。4)地面油壓與套壓的計算1)射孔對破裂壓力梯度影響因子計算統(tǒng)計牛東區(qū)塊前期常規(guī)壓裂和水力噴射壓裂的破裂壓力梯度，水力噴射壓裂破裂壓力梯度約為常規(guī)壓裂的80%。2)地面泵壓計算。(5)優(yōu)選噴射射孔參數(shù)選定壓裂液基液作為水力噴射射孔液，磨料選用2040目天然石英砂，磨料濃度控制在5%7%，射孔時間不低于15miri，要求射孔時地面泵壓保持穩(wěn)定，不能出現(xiàn)中途停車或降排量等情況。根據(jù)油管排量可計算得到需要射孔液30m3。 水力噴射壓裂油管伸長量計算在水力噴射壓裂過程中，由于管柱的自重、液柱浮力、地面泵注壓力、流體的摩阻作用等，使得管柱發(fā)生軸向形變，具體表現(xiàn)在管柱的伸長或縮短。準確預測水力噴射壓裂的油管伸長量，可以使油管下入位置更準確，確保壓裂施工成功。 管柱自重伸長量油管自重伸長量[34]可由下式計算： （46）其中：W油管每米重量，N/m， L—油管長度，m。 Ag—油管環(huán)截面面積，m2 E一彈性模量， 浮力對管柱長度的影響值在浮力的作用下，油管將縮短，根據(jù)虎克定律進行推導，可得到浮力作用下的油管縮短值計算式： （47） 圖45 管柱受力示意圖 加壓伸長量根據(jù)文獻[38]，加壓伸長量可由下式計算： （48）式中：Ag—油管環(huán)橫截面積，m3。 Ai一油管內(nèi)橫截面積，m2。Ao一油管外橫截面積，ΔP1油管壓裂液摩阻，MPa。ΔP2—環(huán)空壓裂液摩阻，MPa。 Ptubing—地面油管壓力，MPa。忽略油管內(nèi)外截面積的差異，則上式可以簡化為： (49) 噴嘴壓降Pb可用下式表示： (410)則 （411） 摩阻伸長量注入液體沿管壁流動時，由于液體的粘滯性造成液體的流動阻力，這一阻力將反作用于管柱，引起注水管柱的軸向變形。同時，在液體流動的過程中，將造成壓力的損失，壓降損失越大，說明液體的沿程摩擦阻力越大，液體的摩擦阻力可以通過流體的壓降損失來反映。典型的彈性伸長公式見下式： （412）式中：δ由于軸向力而引起的伸長，m。 Ag—油管壁橫截面積，m2。上式中，F(xiàn)是油管和套管摩擦力之和，水力噴射壓裂摩阻伸長量包括油管摩阻伸長量和環(huán)空摩阻伸長量，可以表示為： (413) 油管伸長量忽略溫度對油管伸長量的影響，水力噴射壓裂油管總伸長量為： (414) 油管伸長量計算實例仍以牛東68井為例。自重伸長量的計算牛東68井油管外徑89mm，內(nèi)徑76mm。油管自重伸長量可由（46)式計算：浮力對管柱長度的影響值根據(jù)（47)式，浮力作用下油管的縮短值為：加壓伸長量根據(jù)（411)式，加壓伸長量為：摩阻伸長量水力噴射壓裂摩阻伸長量包括油管摩阻伸長量和環(huán)空摩阻伸長量，根據(jù)(413)式計算摩阻伸長量。忽略溫度對油管伸長量的影響，該井水力噴射壓裂油管總伸長量為：該井下入油管后進行校深作業(yè)，，與預測的自重伸長量接近。水力噴射壓裂管柱伸長量計算方法，為水力噴射壓裂管柱下入深度提供理論支持，彌補了目前校深方法無法在施工中應用的缺點。375 結(jié)論本文采用理論研究，文獻調(diào)研，實例計算相結(jié)合的方法，系統(tǒng)研究了水力噴射分段壓裂工藝，主要得到以下結(jié)論：1）噴射器的關(guān)鍵部件是噴嘴，合理選用噴嘴、優(yōu)化噴嘴結(jié)構(gòu)、減少噴嘴磨損、提高噴嘴壽命，具有重要的意義。2）水力噴射壓裂適用于薄層壓裂，準確確定噴射點是壓裂的關(guān)鍵。由于水力噴射壓裂管柱存在一定的伸長量，因此需計算油管伸長量確定噴射點位置。3）水力噴射壓裂參數(shù)設(shè)計要計算噴嘴在工具上的分布、套管強度以及射孔時的孔內(nèi)壓力的分布，選擇合適的水力參數(shù)，從而優(yōu)化水力噴射壓裂設(shè)計，達到增加產(chǎn)量、提高經(jīng)濟效益的目的。參考文獻[1]李根生，[J].石油勘探與開發(fā)，2005，32(1): 9699.[2] 丁永，楊彪，杜寶壇，馬收，[J].特種油氣藏，2002，(04):5658.[3]李根生，牛繼磊，劉澤凱，[J].石油大學學報：自然科學版，2002， 26(2):3134.[4]牛繼磊，李根生，宋劍，[J]，石油鉆探技術(shù)，2003，31 (5)： 5557.[5]牛繼磊，李根生，[J]，石油鉆探技術(shù)，2003，31 (2)：14 16.[6]黃中偉，李根生，水力射孔參數(shù)對起裂壓力影響的實驗研究[J].中國石油大學學報(自然科學版)，2007，31(06) ： 4850.[7]倪紅堅，[J].巖土力學，2004，25(增刊)：2932.[8]李根生，宋劍，熊偉，[J].石油勘探與開發(fā)，2005， 32(6): 97100.[9]Surjaatmadja J B，Grundmann S R， McDaniel Bet Fracturing:an Effective Method for Placing Many Fractures in Openhole Horizontal Wells[C].SPE 48856，1998.[10]Loyd East，Ron Willett，Jim Surjaatmadjaet of New Fracturing Technique Improves Stimulation Success for Openhole Horizontal Completions [C].SPE 86480，2004.[11]Loyd E East，Jr.，William Grieser，B W McDanielet Application of Hydrajet Fracturing on Horizontal Wells Completed in a Thick Shale Reservoir[C]，SPE 91435，2004.[12]LOVE TG， MCCARTY R A，et Selectively placing many fractures in openhole horizontal wells improves production[R]. 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