【正文】 寸及配筋構造提出了具體要求，本次修訂有以下內容： （1）轉換梁的截面高度不宜小于計算跨度的1/8（02規(guī)程為1/6）。 （2）增加了對托柱轉換梁的腰筋配置要求，其直徑不宜小于12mm，間距不宜大于200mm。 （3）對框支梁的錨固長度作了調整，梁上部縱筋采用基本錨固長度，下部縱筋采用錨固長度。 轉換層上部的豎向抗側力構件，宜直接落在轉換層的主要轉換構件上。當必須采用轉換時，由于轉換路徑長，框支梁將承受較大的剪力、扭矩和彎矩，一般不宜采用。中國建筑科學研究院試驗表明，框支主梁易產生受剪破壞，如采用多次轉換時，應進行應力分析，按應力較核配筋并加強構造措施；條件許可時，可采用箱形轉換層。 轉換柱設計其截面主要由軸壓比控制并要滿足剪壓比要求有以下修訂： （1）抗震等級為二級的轉換柱由地震作用產生的軸力增大系數(shù)，；但在計算軸壓比時可不考慮該增大系數(shù)。 （2）。目的是為推遲轉換柱屈服以免影響整個結構的變形能力。 由于轉換構件節(jié)點受力非常大，增加了對轉換梁、柱節(jié)點核心區(qū)驗算的要求。 1 箱形轉換構件設計時要保證其整體受力作用，箱形結構的上、下樓板厚度不宜小于180mm，并應設置隔板。箱形轉換層的上、下板，除產生局部彎曲外，還會產生因箱形結構整體變形產生的整體彎曲、截面承載力設計時應同時考慮這兩種彎曲變形在截面內產生的拉、壓應力。 1 部分框支剪力墻結構布置和設計基本要求，增加第7款要求框支框架承擔的地震傾覆力矩應小于結構總地震傾覆力矩的50%。 1 部分框支剪力墻結構設計時，為加強落地剪力墻的底部加強部位，規(guī)定特一、一、二級落地剪力墻底部加強部位的彎矩設計值應乘以增大系數(shù)。相應地其剪力設計值，應按規(guī)定進行“強剪弱彎”調整，但對02規(guī)程中“”。 1 部分框支剪力墻結構中，框支轉換層樓板是重要的傳力構件，為保證樓板能可靠的傳遞面內相當大的剪力和彎矩，規(guī)定了轉換層樓板的最小斷面，最小配筋及板內鋼筋的錨固要求，并規(guī)定落地剪力墻和筒體外圍的樓板不宜開洞。樓板邊緣和較大洞口周邊應設邊梁，梁寬不宜小于板厚的2倍，%。且與轉換層相鄰樓層的樓板也應適當加強。 1 規(guī)定了框支轉換層樓板其截面剪力設計值的計算方法；當轉換樓板平面較長或不規(guī)則以及各剪力墻內力相差較大時，可用簡化方法驗算樓板平面內受彎承載力。 1 新增條文。 根據(jù)試驗，帶托柱轉換層的筒體結構，外圍框架柱與內筒的距離不宜超過12m，否則難以保證不落地的構件剪力可靠地傳遞到筒體。 1 新增條文。 托柱轉換層結構采用轉換桁架時，上部密柱宜與桁架腹桿的交點，空腹桁架的豎桿重合。該節(jié)點應加強配筋及構造措施。 增加了帶加強層的高層建筑結構采取施工措施控制豎向變形及軸向壓縮差時，結構分析模型應能正確反映施工影響。 2 增加了加強層及其相鄰層核心筒剪力墻應設約束邊緣構件。 2 中國建筑科學研究院等單位，曾作過兩個錯層模型振動臺試驗，說明平面規(guī)則的錯層剪力墻結構，雖然結構豎向剛度不規(guī)則，對抗震不利，但影響不很很嚴重；平面不規(guī)則，扭轉效應顯著的錯層剪力墻結構破壞嚴重。錯層框架結構或錯層框架 — 剪力墻結構的計算分析表明，比錯層剪力墻結構性能更差。因此，高層建筑宜避免錯層。 2 錯層結構屬于豎向布置不規(guī)則結構，錯層部位的豎向抗側力構件受力復雜，易形成多處應力集中?？蚣苠e層更為不利，易形成長、短柱沿豎向交替出現(xiàn)的不規(guī)則體系。因此，規(guī)定抗震設計時錯層處柱的抗震等級應提高一級采用（特一級時允許不再提高），截面高度不應過小，箍筋應全柱段加密。 2 新增條文。 錯層結構錯層處的框架柱受力復雜，易發(fā)生短柱受剪破壞，要求其滿足設防烈度地震（中震）作用下性能水準2的設計要求。 2 增加了7度（）抗震設計時，連體結構的連接體應考慮豎向地震作用。 2 6度和7度（）抗震設計時，高位連接的連體（連體位置高度超過80米時）宜考慮豎向地震作用。 2 ～ 連體結構采用剛性連接時，結構分析和構造比較容易把握，因此規(guī)程推薦采用剛性連接。剛性連接體既要承受很大的豎向重力荷載和地震作用，又要在水平地震作用下協(xié)調兩側結構的變形，要保證連體部分與兩側主體結構可靠的連接，規(guī)程規(guī)定“連體結構的主要結構構件至少伸入主體結構一跨并可靠連接；必要時可延伸至主體部分的內筒，并與內筒可靠連接”。“連接體結構的邊梁截面宜加大；樓板厚度不宜小于150mm，宜采用雙層雙向鋼筋網(wǎng)，%”。 根據(jù)工程特點，也可采用滑動連接。震害表明，采用滑動連接時，連接體滑移較大，易使支座發(fā)生破壞。因此要求支座滑移量應能滿足兩個方向在罕遇地震作用下的位移要求，且在計算罕遇地震作用下的位移時，應采用時程分析法進行復核。并要求采取防墜落撞擊措施。 2 強制性條文。 震害與研究表明，連體結構連接體塌落較多，破壞嚴重，尤其當兩個主體結構層數(shù)和剛度相差較大時，更為不利。 研究發(fā)現(xiàn)，連體結構的振型較復雜，前幾個振型除順向振型外，還出現(xiàn)反向振型；連體結構扭轉性能差，扭轉振型豐富，當?shù)谝慌まD頻率與場地單越頻率接近時，易產生較大扭轉反應，造成結構破壞。因此抗震設計時須予以加強，提高其承載力與延性。規(guī)程規(guī)定了三點： （1）連接體及與連接體相連的結構構件在連接體高度范圍及其上、下層，抗震等級應提高一級采用，已為特一級時允許不再提高。 （2）與連接體相連的框架柱在連接體高度范圍及其上、下層，箍筋應全柱段加密配置。 （3）與連接體相連的剪力墻在連接體高度范圍及其上、下層應設置約束邊緣構件。 2 連體結構的計算，應符合下列規(guī)定： （1）連體結構的跨度一般較大，豎向剛度小，容易發(fā)生豎向振動舒適度不滿足要求的情況。當連體結構豎向振動頻率小于3HZ時。 （2）剛性連接的連體部分結構在地震作用下需要協(xié)調兩邊塔樓的變形，因此需要進行連體部分樓板的驗算，樓板的受剪承載力和受拉承載力按轉換層樓板的計算方法進行驗算，計算剪力可取連體樓板承擔的兩側塔樓樓層地震作用力之和的較小值。樓板的截面剪力設計值為： 式中： 、——樓板截面寬度和厚度； ——兩側塔樓按剛性樓板計算的樓板組合剪力設計值，； ——樓板（包括梁和板）的全部鋼筋的截面面積； ——承載力抗震調整系數(shù)。 （3）當連體部分樓板較弱時，在強烈地震作用下可能發(fā)生破壞，因此要求宜補充兩側分塔樓的計算分析，確保連體部分失效后兩側塔樓可獨立承擔地震作用不致發(fā)生嚴重破壞。 將原來多塔樓結構及新增的體型收進、懸挑結構合并，稱為“豎向體型收進、懸挑結構”，上述三種均為結構側向剛度沿豎向發(fā)生劇烈變化，在變化部位產生薄弱部位的特點。 3 多塔結構及體型收進，懸挑結構在體型變化部位，樓板承擔很大的面內應力。為保證上部結構的地震作用可靠的傳遞到下部結構，體型突變部位的樓板不宜小于150mm，宜雙層雙向配筋，%，體型突變部位上、下層結構樓板也應加強。 3 抗震設計時，多塔結構應符合的要求。 （1）塔樓的層數(shù)、平面和剛度宜接近，上部塔樓結構的綜合質心與底盤結構的質心距離不宜大于底盤相應邊長的20%。 （2）轉換層不宜設置在底盤屋面的上層塔樓內，若需設在上述位置，易形成結構薄弱層，應盡量避免，否則應采取有效的抗震措施，包括增大構件內力，提高抗震等級等。 （3）裙房屋面板應加厚，并加強配筋（雙層雙向）；裙房屋面上、下層結構的樓板也應加強構造措施。 （4）塔樓與裙房連接體的相連的外圍柱，剪力墻從固定端至裙房屋面上一層的高度范圍內，在構造上應加強。 （5）大底盤多塔結構，按整體和分塔計算模型分別驗算整體結構和分塔結構扭轉為主的第一周期與平動為主的第一周期的比值。 3 本條為新增條文。對懸挑結構設計提出以下要求： （1）懸挑結構豎向剛度差，結構的冗余度不高，因此應降低結構自重，增加冗余度，并進行豎向地震作用的驗算，提高懸挑關鍵構件的承載力和抗震措施。 （2）懸挑結構上、下層樓板承受較大的面內作用，在結構分析時應考慮樓板面內的變形，分析模型應包含豎向振動質量，保證分析結構可反映結構的豎向振動效應。 （3）懸挑結構9度抗震設計時，應考慮豎向地震作用；7度時宜考慮豎向地震作用。并應考慮豎向地震為主的荷載組合。 （4）抗震設計時，懸挑結構關鍵構件及與之相鄰主體結構關鍵構件的抗震等級應提高一級，已為特一級的可不再提高。（5）在罕遇地震作用下，懸挑結構的關鍵構件的承載力應滿足性能水準2的要求，即：及 3 本條為新增條文。 體型收進的高層建筑結構，底盤高度超過房屋高度20%的多塔樓結構設計應符合以下要求： （1）震害及研究表明：結構體型收進較多或收進位置較高時，上部結構剛度突然降低，其收進部位形成薄弱部位，因此規(guī)定在收進部位采取更高的抗震措施。 a、抗震設計時，體型收進部位上、下各2層塔樓周邊豎向結構構件的抗震等級宜提高一級采用。 b、當收進部位的高度超過房屋高度的50%時，應提高一級采用，已為特一級者不再提高。（圖4） （2）結構偏心收進時，應加強收進部位以下2層結構周邊豎向構件的配筋構造措施。（圖4）圖4 體型收進結構的加強部位 （3）體型收進處采取措施減小結構剛度變化。（圖5）圖5 結構收進部位樓層層間位移角分布十一 混合結構設計 本章主要涉及到以下兩種體系： （1）框架 — 核心筒結構 這種體系外周邊的框架采用型鋼混凝土（鋼管混凝土）框架，可以是型鋼混凝土梁與型鋼混凝土柱（鋼管混凝土柱）組成，也可以采用鋼梁與型鋼混凝土柱（鋼管混凝土柱）組成，內部為鋼筋混凝土筒。 （2）筒中筒結構 這種體系，外周的鋼筒體可以是鋼框筒、桁架筒或交叉網(wǎng)格筒，內部為鋼筋混凝土筒。 幾點說明： （1）為減小柱尺寸或增加柱延性在混凝土柱中設置構造型鋼，而框架梁仍為混凝土梁時，不視為混合結構。 （2）體系中局部構件（如框支梁）采用型鋼梁、柱，也不視為混合結構。 （3）鋼筋混凝土核心筒的某些部位，可根據(jù)需要配置型鋼或鋼板，形成型鋼混凝土剪力墻或鋼板混凝土剪力墻。 關于混合結構房屋的最大適用高度中鋼框架 — 混凝土筒體體系的最大適用高度低于混凝土框架 — 筒體體系。其原因是根據(jù)近年來的研究分析認為：如果混合結構中鋼框架承擔的地震剪力過少，則混凝土核心筒的受力狀態(tài)和地震下的表現(xiàn)與普通鋼筋混凝土結構幾乎沒有差別，甚至混凝土墻體更易破壞，為此，將其最大適用高度較B級高度框架 — 筒體適當減少。 高層建筑的高寬比是對結構剛度、整體穩(wěn)定、承載能力和經(jīng)濟合理性的宏觀控制。 （1）對鋼（型鋼混凝土）框架 — 鋼筋混凝土筒體混凝土結構，其主要抗側力體系是鋼筋混凝土筒體與混凝土框 — 筒體系相近，因此其高寬比限值和層間位移限值與鋼筋混凝土框 — 筒相同。 （2）筒中筒混合結構，外筒體抗側剛度較大，承擔水平力較多，內筒分擔的水平力相應減小，且外筒延性較好，故高寬比要求適當放寬。 混合結構的抗震等級說明如下： （1）試驗表明，在地震作用下，鋼框架 — 混凝土筒體結構的破壞，首先出現(xiàn)在混凝土筒體，因此應對其采用更嚴的構造措施。提高其延性，適當提高其抗震等級。 （2）型鋼混凝土柱 — 混凝土筒體及筒中筒體系，其最大適用高度已較B級高度的鋼筋混凝土結構略高，對其抗震等級要求也適當提高。 （3）本次修訂增加了筒中筒結構體系中構件的抗震等級，考慮到型鋼混凝土構件節(jié)點的復雜性，且構件承載力的延性可通過提高型鋼的延性保證，因此型鋼混凝土構件不出現(xiàn)特一級。 補充了混合結構在罕遇地震下彈塑性層間位移的規(guī)定，、。 混合結構（鋼）框架所承擔的剪力，由于核心筒抗側剛度較框架大，相應地承擔了大部分地震力，當內筒達到本規(guī)程限定的變形時，墻體已開始開裂，地震作用在核心筒和（鋼）框架之間會再分配，（鋼）框架承擔的地震作用會增加，一旦發(fā)生破壞或降低承載力，將會造成破壞，因此要對（鋼）框架承受的地震作用進行調整。其調整方法與混凝土筒體結構相同。即： （1）當框架部分分配的地震剪力標準值的最大值小于結構底部總地震剪力標準值的10%時，各層框架部分承擔的地震剪力標準值應增大到結構底部總地震剪力標準值的15%；，但可不大于結構底部總地震剪力標準值。墻體的抗震等級提高一級，已為特一級的可不再提高。 （2）當框架部分樓層承擔的地震剪力標準值大于結構底部總地震剪力標準值的10%，但小于20%時，應按結構底部總地震剪力標準值的20%，二者的較小值進行調整。 （3）調整地震剪力后，框架柱端彎矩及與之相連的框架梁端彎矩、剪力應進行相應調整。 根據(jù)《抗規(guī)》。 混合結構的平面布置應符合以下要求： （1）平面應簡單、規(guī)則、對稱，為減少構件類型，開間與進深宜盡量統(tǒng)一。考慮到混合結構多為B級高度，故要求其位移比與周期比按B級控制。 （2）框筒結構中，將H軸的強軸應