【正文】 GE按上述公式組合MQk、MGE可乘以彎矩調(diào)幅系數(shù)β 梁端剪力非抗震設(shè)計(jì)（四者取較大值） V=+ V=+ V=+（VQk+ Vwk （53） V=+VQk 式中：VGk VQk、VGE分別表示由恒式、樓面荷載及風(fēng)荷載在梁端剪力標(biāo)準(zhǔn)值。抗震設(shè)計(jì)時(shí)，一、二、其梁端剪力、設(shè)計(jì)值，應(yīng)按下式調(diào)整：rV=hvb（Mlb+Mb）/ln+VGbr （54） Mlb+Mb一級(jí)框架結(jié)構(gòu)和9度時(shí)尚應(yīng)符合V=+VGbln式中：ln為梁凈跨，VGb為梁柱的重力荷載代表值（9度時(shí)高層建筑，還包括豎向地震作用比值）作用下，按簡(jiǎn)支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值。Mlb、Mrb分別為梁左右端截面逆時(shí)針或順時(shí)針?lè)较蚪M合的彎矩設(shè)58沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)r計(jì)值，Mlbua、Mbua分別表示梁左右端截面逆時(shí)針或順時(shí)針?lè)较蚋鶕?jù)實(shí)際配筋面積（考慮受壓筋）和材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的抗震受彎承載力所對(duì)應(yīng)的彎矩值。hvb為梁端剪力增大系數(shù)，，（3）梁跨間最大正彎矩組合的設(shè)計(jì)值抗震設(shè)計(jì)及非抗震設(shè)計(jì)值，梁跨間最大正彎矩的確定方法相同。僅以抗震設(shè)計(jì)時(shí)為例說(shuō)明。抗震設(shè)計(jì)時(shí)，梁跨間最大彎矩應(yīng)是水平地震作用產(chǎn)生的跨間彎矩與相應(yīng)的重力荷載代表值產(chǎn)生的跨間彎矩的組合。由于水平地震作用可能來(lái)自左右兩個(gè)方向，因而應(yīng)考慮兩種可能性分別求出跨間彎矩，然后取較大者進(jìn)行截面配筋計(jì)算。如下圖所示，51。 圖51梁內(nèi)力 求跨間最大間距通常采用兩種方法：作彎矩包絡(luò)圖及解析法下面以在左地震作用時(shí)說(shuō)明如何用解析法求跨間最大彎矩。從框架中截取梁為隔離體，如圖52。 圖52梁隔離體 梁上作用重力荷載代表值。（梁自重及墻重等）（板重 59沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)及樓面活荷載的組合值）；梁兩端作用彎矩設(shè)計(jì)值。它等于水平地震作用及重力荷載代表值產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值之和，即Mlb=，rMrb=+，此處b為彎矩調(diào)幅系數(shù)，按下述步驟，求梁跨間最大彎矩。①用平衡條件求梁端剪力Vbl。②寫(xiě)出端距x截面處的彎矩方程式m（x）；dm③求導(dǎo)，令（x）=0，求出x0。若x＞0且與原假設(shè)相符合。dx假定x在AC段，則所得的x有效；若x＞0，但與假定不符合，應(yīng)重新寫(xiě)m（x）并求出x；若x＜0，說(shuō)明兩垮間彎矩比梁端正彎矩小。此時(shí)以梁端正彎矩作為跨間最大彎矩。④將x代入m（x），即得mmax，故當(dāng)恒載內(nèi)力與活荷載及風(fēng)荷載組合時(shí)，組合時(shí)，豎向荷載作用時(shí)，（P126抗震理論）。以第1層AB跨梁為例，+ SQk+Swk中，各內(nèi)力的組合方法。各層組合值計(jì)算結(jié)果（非地震組合和地震組合為例）列入表52 。 60沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 61沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 62沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 63 沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)在風(fēng)荷載作用下，A端彎矩組合值按下式計(jì)算：249。M=233。（ cMqk+Mwk）+ （55）Br端彎矩組合值按式M= MGk MQk，梁端剪力組合值按下式計(jì)算V =+（VQk+ Vwk） （56）由表51中的數(shù)據(jù)可得：MA=180。180。+180。180。(180。+)249。==180。180。180。(+)=vA=180。+180。+=vB=180。+180。180。（+）=梁跨中最大彎矩值可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值。由平衡條件確定，如圖53所示（由之前的計(jì)算可知，q2產(chǎn)生的彎矩值很小，為簡(jiǎn)化計(jì)算，q2產(chǎn)生的彎矩值忽略不計(jì)）64沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 圖53梁跨中最大彎矩值荷載設(shè)計(jì)值q0==P1=+=由于梁端彎矩計(jì)算的是支座邊緣的彎矩值，故計(jì)算時(shí)；應(yīng)取梁的凈跨ln=2=假定梁跨中彎矩取最大值點(diǎn)距A端為x，則必能滿足dm（x）=0，即d（x）=0，＜x＜，==0222。x=（x）V（x）與假定相符。所以梁跨中最大彎矩值M=178。（）=右風(fēng)作用時(shí)的梁端彎矩、剪力，及跨中彎矩求法與左風(fēng)作用時(shí)相同，只是計(jì)算時(shí)，風(fēng)荷載產(chǎn)生的內(nèi)力方向與左風(fēng)相反，大小相同。計(jì)左、右風(fēng)計(jì)算所得相應(yīng)內(nèi)力的較大值列入表52 65沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)考慮地震作用效應(yīng)的組合時(shí)，梁支座負(fù)彎矩設(shè)計(jì)值按式M=（+）計(jì)算。梁端支座正彎矩設(shè)計(jì)值按式M= MGE計(jì)算（Mlb+Mrb）/ln+，Mlb+Mrb取左震梁端剪力按公式V=hvb和右震兩者的較大值。 （）M=+162。c（MQK+MWK） 軸力（三者取最大值）N=+N=+ （） 沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)N=+162。c（NQK+NWK） 抗震組合：M=+，《抗震規(guī)則》規(guī)定，一，二，三級(jí)框架梁柱節(jié)點(diǎn)處，梁柱端彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下式要求：∑Mc=εc∑Mb一級(jí)框架結(jié)構(gòu)及9度時(shí)，尚應(yīng)符合 ∑Mc=∑Mbaa式中：∑Mc——節(jié)點(diǎn)上下柱載面逆時(shí)針和順時(shí)針彎矩設(shè)計(jì)值之和，按彈性分析分配∑Mb——節(jié)點(diǎn)左右梁端順時(shí)針和逆時(shí)針?lè)较蚪M合的彎矩設(shè)計(jì)值之和。∑Mbaa——按實(shí)際配臂筋計(jì)算所的正載面抗彎承載力所對(duì)立的梁端載面逆時(shí)針饒順時(shí)針?lè)较蚪M合的設(shè)計(jì)值之和。εc 柱端彎矩增大系數(shù)， ，剪力按下式計(jì)算（四者取最大值） 為防止柱壓彎破壞前就發(fā)生剪切破壞，須按《強(qiáng)剪若彎》的原則調(diào)節(jié)柱載面剪力，《抗震規(guī)則》規(guī)定，一，二，三級(jí)的框架柱的剪力設(shè)計(jì)值，應(yīng)按式 V=εvc（Mct +Mcb）/Hn 調(diào)整。 V=+ V=+ （） V=+162。c（NQK+NWK） V=+67 68 69 70沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 一級(jí)框架結(jié)構(gòu)尚應(yīng)符合 V=（Mct +Mcb）/Hn式中：V指柱端載面組合的剪力設(shè)計(jì)值， Hn為柱的凈高，Mct，Mcb分別為偏心受壓柱的兩端逆時(shí)針和順時(shí)針?lè)较虬磳?shí)際配筋計(jì)算所得的正載面受彎承載力，εvc為柱剪力增大系數(shù)，，.規(guī)則還規(guī)定：一，二，三級(jí)框架角柱。柱載面設(shè)計(jì)值計(jì)算見(jiàn)表57。 71沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)由計(jì)算知，除頂層外，故柱端彎矩設(shè)計(jì)值和剪力設(shè)計(jì)值均應(yīng)調(diào)整，但由表52與表53，和表55與表56之間的數(shù)據(jù)可知各節(jié)點(diǎn)左，右梁彎矩之和與上下柱端彎矩之和差不多，計(jì)算簡(jiǎn)便，可不必再調(diào)節(jié)柱端彎矩設(shè)計(jì)值。 G= 25層G= 613層重G= M5/4== V=rREεWVmax V1=**= 底部加強(qiáng)部位的剪力值按式V2==V4==，剪力按地震組合作用時(shí)的設(shè)計(jì)值即可。 72 表58 W8剪力墻內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值 73 表59 剪力墻內(nèi)力組合值74 沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 連梁內(nèi)力組合與框架梁相同。但在水平地震作用下，連梁受力較大，因此對(duì)連梁僅考慮有地震作用效果的組合。連梁內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值列于表9其內(nèi)力組合列于表510。 75沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)第6章 構(gòu)件載面設(shè)計(jì) 為簡(jiǎn)化計(jì)算本工程僅考慮剪力墻的截面設(shè)計(jì)，以W8為例說(shuō)明計(jì)算方法，其他剪力墻從略，剪跨比和軸壓比計(jì)算剪力墻的剪跨比γ=M/(vh),其中M為與V相應(yīng)的彎矩值，且M與V應(yīng)取調(diào)整后的值。此處，對(duì)同一層剪力墻，應(yīng)取上，下端剪跨比計(jì)算結(jié)果的較大值。計(jì)算軸壓比時(shí)，N取重力荷載設(shè)計(jì)值，計(jì)算所的軸壓比應(yīng)符合相關(guān)規(guī)定表37列出了剪力墻，剪跨比和軸壓比的驗(yàn)算結(jié)果，表中Aw和hw分別表示剪力墻的載面面積和載面有效高度滿足剪跨比。由表61可知剪力墻載面尺寸符合要求。 第一層剪力墻為例：由表34得第一層的最不利內(nèi)力為M==翼緣寬度為bf=600mm，翼緣厚度hf=600mm，bw=200mm，hw=4900mm， hwo=4100mm，as’=300mm,縱向鋼筋采用 HBR 400級(jí)鋼筋（fy=360N/mm）。豎向及水平分布鋼筋均采用HRB335級(jí)鋼筋(fyw=fyv=300N/mm)。豎向分布鋼筋采用兩排 滿足最小配筋率要求。76 2φ10＠200，相應(yīng)的配筋率 Pw=As/bws=157/200200=%amp。gt。Pmin=%沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)先假定ws剪力墻為大偏心受壓狀態(tài)，采用對(duì)稱配筋，令σs=fy，xamp。lt。h，f， 則由 Asw=PwAwA及N=a1fcbwxfyw（hwox） hw0N+fAN+bhfPyws0yww將上述數(shù)據(jù)代入fb++ 180。10+200180。4100180。300180。=180。180。600+180。200180。300180。所得xamp。lt。 hf，且想xamp。lt。δbhwo=*4100=屬于大偏壓構(gòu)件，符合假定要求Xamp。lt。2as，=600， 取x=2as，=600mm 剪力墻的載面抵抗矩由豎向分布鋼筋產(chǎn)生的抵抗矩Nx Msw=hwo（1）（1+）和端部筋產(chǎn)生的抵抗矩 fywAswhw0M0fyAs（hw0as）兩部分組成 M≤M0+Mw 聯(lián)立推出fAxNywswhw02hfAMMw0ywsww即ssf（a）f（a）yhw0yhw0s6， 3300180。180。4100180。180。180。1180。410180。180。24100300180。4100180。200180。180。（100300）經(jīng)計(jì)算得Asamp。lt。As=P4100200=2050mm，取9根直徑為18mm的三級(jí)筋剪力墻其他各層縱筋計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表62。 77沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)以第一層剪力墻為例，由表34得第一層剪力墻的剪力設(shè)計(jì)值及相應(yīng)的軸力設(shè)計(jì)值為V= N=＜。故按式rv0，驗(yàn)算截＜.15fbbhREccww面尺寸，代入數(shù)據(jù)，=＜2004900=∴ 截面尺寸滿足要求剪力墻的水平分布鋼筋按式233。1230。AA249。1246。wsh+0.+247。 N＞=180。180。200180。4900=，故取N=180。180。200180。4900+180。180。180。10200180。4100/180。10() 180。300180。400As0，故必須按結(jié)構(gòu)配筋sAAsvsvP==bssAv取2排Φ10@200，s =＞.5符合要求s剪力墻其他各層能配筋見(jiàn)表63。本工程中剪力墻中的連續(xù)梁軸力較小，可直接按受彎構(gòu)件設(shè)計(jì)，以第12層，a35mmW8連續(xù)梁為例說(shuō)明計(jì)算方法h0=415mm a s=s= 78沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)連續(xù)梁的抗彎承載力驗(yàn)算與普通受彎構(gòu)件相同。采用對(duì)稱配筋（A，s=As）可按雙筋截面驗(yàn)算。由于受壓區(qū)很小，故采用簡(jiǎn)化計(jì)算公式M≤fyAs（hboa’s） （61）式中：As為縱向受拉鋼筋面積；hb0為連續(xù)梁截面有效高度；a’s為縱向受壓鋼筋合力點(diǎn)至截面外邊緣距離，采用HRB400級(jí)做縱向鋼筋，將數(shù)據(jù)代入180。102=1072mm，取6f16s400180。（41535） 其他層配筋列入表64。 ＞。按式計(jì)算+fh），箍筋采用HRB335,代入數(shù)據(jù)btbb0yb0sRE180。180。180。180。200180。415s =180。515As取雙肢箍2@12每100m=＞As=％＞％符合構(gòu)造要求，符合要求，配筋率連續(xù)梁箍筋計(jì)算列sb入表65。79沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 80沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)第7章 結(jié) 論本次畢業(yè)設(shè)計(jì)課題是剪力墻，通過(guò)錦園賓館的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，學(xué)習(xí)和計(jì)算了剪力墻的等效剛度、框架的等效抗側(cè)移剛度，同時(shí)驗(yàn)算了高層建筑在水平風(fēng)荷載、水平地震荷載、豎向荷載作用下結(jié)構(gòu)的內(nèi)力，完成了框架剪力墻結(jié)構(gòu)中框架梁、框架柱、剪力墻、連系梁的各種內(nèi)力組合，并通過(guò)手算完成了剪力墻和連梁的截面設(shè)計(jì)。本次設(shè)計(jì)驗(yàn)算中，未發(fā)現(xiàn)不符合規(guī)范要求的部分，基本滿足建筑設(shè)計(jì)規(guī)范中的要求，計(jì)算結(jié)果滿足工程精度要求。 81沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)參考文獻(xiàn)[1] 《建筑設(shè)計(jì)資料集》（第二版）9 中國(guó)建筑工業(yè)出版社,2002[2] .《混凝土結(jié)構(gòu)》：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2001[3] 2GB/T [S]. 北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版[4] ：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，1998[5] 建筑制圖標(biāo)準(zhǔn)（GBJ10487）[6] .《高層建筑基礎(chǔ)工程施工》：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2001[7] 李國(guó)強(qiáng)等編著. 《建筑結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)》：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，[8] 盧賢傳編.《土木工程制圖》：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2002[9] 高層建筑箱型與筏板基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范（JGJ62002）[10] 建筑結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)規(guī)范（GB500112001）[11] 高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程（JGJ32002/J1862002）[12] 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