三溝氧化溝課程設(shè)計(jì)-資料下載頁(yè)
2025-07-23 03:03本頁(yè)面
【正文】 彎道出口靠中心隔墻一側(cè)流速過低，造成回水，引起污泥下沉。導(dǎo)流墻在下游方向需延伸一個(gè)溝寬的長(zhǎng)度。 曝氣器的位置曝氣器位于彎道下游直線段氧化溝45m處。立式表曝機(jī)應(yīng)該設(shè)在彎道處。轉(zhuǎn)刷的研磨深度應(yīng)該在100300mm，轉(zhuǎn)刷應(yīng)該在整個(gè)溝寬度方向滿布。并且有足夠位置安裝軸承。 走道板和防飛濺控制氧化溝的走道滿足曝氣器維修空間需要，一般是在曝氣器之上。應(yīng)該設(shè)置防飛濺擋板，以免曝氣器將水濺到走道上。 第三章 設(shè)計(jì)計(jì)算 原始設(shè)計(jì)參數(shù)Q=35000m3/d 水質(zhì)指標(biāo)BOD5CODc rSSpH氨氮總磷進(jìn)水水質(zhì)300 mg/L500 mg/L250 mg/L6940 mg/L8 mg/L出水水質(zhì)10mg/L60 mg/L30 mg/L698 mg /L mg/L 選取設(shè)計(jì)參數(shù)污泥產(chǎn)率Y=；內(nèi)源代謝系數(shù)kd =；假設(shè)科生物降解的MLVSS比例fb =假設(shè)混合液中50%為揮發(fā)性的；曝氣器形式采用曝氣轉(zhuǎn)刷；曝氣器動(dòng)力效率=(kWh)；反應(yīng)器中溶解氧濃度= mg/L；α=， β=； 去除 BOD5 的設(shè)計(jì)計(jì)算 計(jì)算污泥齡 計(jì)算出水BOD5 和去除率mg/L；出水SS要求小于30mg/L，假設(shè)可達(dá)SS=20mg/L則MLVSS貢獻(xiàn)的 ；則總水BOD5 =+=10mg/L，可達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)；BOD5 去除率則去除量=kg/d。 計(jì)算曝氣池體積kg/d取MLSS=4000mg/L，則 校核停留時(shí)間和污泥負(fù)荷，合理。（kgBOD5/kgMLSS）=（kgBOD5/kgMLVSS） 計(jì)算剩余污泥量 kg/d如果沉淀部分污泥濃度為1%，則每天排泥 校核揮發(fā)性固體產(chǎn)率 復(fù)核可生物降解MLVSS比例（fb）YSr+kdX39。=與最初假設(shè)值相同。 脫氮的設(shè)計(jì)計(jì)算20℃的脫硝率qd=氧化溝產(chǎn)生的污泥中含氮率設(shè)為10% 需要氧化的NH3N量為 脫氮所需容積 脫氮水力停留時(shí)間 計(jì)算總體積其中fa=因此氧化溝的總?cè)莘e77714m3 曝氣設(shè)備設(shè)計(jì) 需氧量的計(jì)算①碳源需氧量（D1）D1=a39。Q(S0S)+b39。VX = =18657kg/d=777kg/h②硝化需氧量（D2）D2=③脫氮產(chǎn)生的氧氣量（D3）D3=④總需氧量（D）D=D1+D2+D3=18657+5152+1852=21957kg/d=915kg/h 標(biāo)準(zhǔn)需氧量 1338kg/h 配置曝氣設(shè)備需要配置的曝氣功率（P）因此至少需要選用電機(jī)功率為45kW，直徑1000mm、考慮到三溝式氧化溝的容積利用率問題，最終共需要設(shè)置24臺(tái)轉(zhuǎn)刷?？紤]到計(jì)算得氧化溝容積較大，特設(shè)置4組氧化溝，每組設(shè)置6臺(tái)轉(zhuǎn)刷。算得，氧化溝的有效容積為77714m3，因容積較大，特設(shè)置4組氧化溝，則每組氧化溝的容積V單組=三溝體積相同，則V單溝=，則氧化溝單溝的面積S=設(shè)氧化溝的寬取18m，則長(zhǎng)為74m。 參考文獻(xiàn)[1] 高廷耀，顧國(guó)維，周琪．水污染控制工程．北京：高等教育出版社，2007．7；[2] 潘濤，田剛．廢水處理工程技術(shù)手冊(cè)．北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2010．5；[3] 岳州，胡勇有．氧化溝污水處理技術(shù)及工程實(shí)例．北京：化學(xué)工業(yè)出版社，；[4] 鄧榮森．氧化溝污水處理理論與技術(shù)．北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2006．4；[5] 魏崇光，鄭曉梅．化工工程制圖．北京：化學(xué)工業(yè)出版社，1994．3。
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