【正文】 漏斗，貯礦槽下可各設(shè)一條膠帶機供料。 料坑 設(shè)備（1）焦槽漏嘴閘門和焦碳篩采用插板式閘門，閘門前設(shè)擋焦碳重錘,傳動方式為手動,閘門應(yīng)有足夠的給料能力，并能調(diào)節(jié)和控制焦炭篩上的焦層厚度。本設(shè)計采用 SZZ18003600型號振動篩。（2）焦碳稱量漏斗焦碳稱量漏斗是具有錳鋼板內(nèi)襯的鋼板焊接結(jié)構(gòu),鋼板外殼厚度用 15mm,錳鋼板內(nèi)襯厚度為 20mm.焦碳稱量漏斗技術(shù)性能如下:表 31 焦碳稱量漏斗技術(shù)性能名稱 單位 性能漏斗上口尺寸(長寬) ㎜ 23341414排料口尺寸(高寬) ㎜ 900900漏斗斜壁角度 ‘476?漏斗安裝形式 支座閥門行程 ㎜ 900重量 ㎏ 9200秤的形式 機械秤（3）礦石流槽和礦石稱量漏斗漏斗的結(jié)構(gòu)形式和要求與焦碳稱量漏斗相似.表 32 礦石流槽技術(shù)性能 第 34 頁名稱 單位 性能漏斗上口尺寸(長寬) ㎜ 35003300排料口尺寸(高寬) ㎜ 1262808漏斗斜壁角度 ?53漏斗安裝形式 吊掛閥門行程 ㎜ 1275重量 ㎏ 12276秤的形式 電子秤 碎焦運送設(shè)施碎焦產(chǎn)生量由焦炭強度、運輸方式、篩分設(shè)備等因素決定。一般碎焦量為高爐消耗交談了的 810%。碎焦由料坑運出的運輸方式有兩種:碎焦卷揚機,設(shè)碎焦倉 4 個,其中裝 25～40mm 碎焦的 2 個，每個倉有效容積 25；裝 0～25mm 碎焦的 2 個，每個倉的有效容積為 45 ，碎焦倉總?cè)莘e 1403m3m。 上料設(shè)備將爐料直接送到高爐爐頂?shù)脑O(shè)備稱為上料機。對上料機的要求是：要有足夠的上料能力，不僅能滿足正常生產(chǎn)的需要，還能在低料線的情況下很快趕上料線。為滿足這一要求，在正常情況下上料機的作業(yè)率一般不應(yīng)低于 70%；工作穩(wěn)定可靠；最大程度的機械化和自動化。上料機主要有料車罐式、料車式和皮帶機上料 3 種方式。根據(jù)本設(shè)計的要求和高爐對上料機的要求，本設(shè)計采用皮帶機上料。皮帶上料系統(tǒng)連續(xù)上料，可以很容易地通過增大皮帶速度和寬度，滿足高爐要求。 第 35 頁4 高爐鼓風機的選擇 高爐鼓風量及鼓風壓力的確定 高爐入爐風量高爐入爐風量是指在高爐風口處進入高爐內(nèi)標準狀態(tài)下的鼓風量。高爐風量可按下式計算： 1400viVu??式中 ——高爐入爐風量，標米 3/分： ——高爐有效容積，米 3；u ——冶煉強度，噸焦/米 3晝夜；i ——每噸干焦的耗風量，標米 3/噸鐵。v根據(jù)《高爐煉鐵設(shè)計參考資料》的每噸干焦的耗風量近似計算：由于原料中焦碳灰分為 %,鼓風濕度為 1%,故取 2750 標米 3/噸焦，則 分標 米 /??? 鼓風機出口風量風機出口 風量包括高爐入爐風量與送風管路系統(tǒng)中漏風損失的總和，即 039。0)1(Vk??式中 ——風機出口處的風量，標米 3/分；39。——高爐入爐風量，標米 3/分；0——送風管路系統(tǒng)漏風損失系數(shù)。k???分標 米‘/ ???? 高爐鼓風壓力高爐鼓風機壓力取決于爐頂壓力、爐內(nèi)料柱和送風系統(tǒng)的阻力損失。 第 36 頁(1)高爐爐頂壓力分為高壓和常壓。采用高壓操作主要是降低焦比、提高冶煉強度、增加產(chǎn)量。高亞的程度取決于鼓風機能力、設(shè)備制造、安裝水平及生產(chǎn)維修水平。本設(shè)計采用高壓操作，取爐頂壓力為 公斤/平方厘米。（2）爐內(nèi)料柱及送風系統(tǒng)的阻力損失爐內(nèi)料柱阻力損失取決于原燃料條件，裝料制度和冶煉強度。送風系統(tǒng)的阻力損失主要取決于送風系統(tǒng)管道布置形式，氣體流速及熱風爐形式。參考設(shè)計資料，取值如下表所示：表 41 阻力損失爐容，米 3料損失，公斤/厘米 2送風系統(tǒng)阻力損失，公斤/厘米 2爐頂壓力，公斤/厘米 2風口出口壓力,公斤/厘米 22213 2 高爐鼓風機能力的確定 大氣狀況對高爐鼓風的影響查〈〈煉鐵設(shè)計參考資料〉 〉各主要地區(qū)的風量修正系數(shù) K 值表，得表 42 風量修正系數(shù) K 值地區(qū) 季節(jié) 氣溫，℃ 大氣壓力，㎜Hg相對濕度 K 值西安 七月一月全年平均656566 鼓風機工況的計算（1） 鼓風機工況點風量的計算將風機出口風量換算為鼓風機工況點的容積流量， KVQd?其中 ——鼓風機出口風量，標米 3/分；39。0 ——鼓風機特性曲線上工況點的容積流量，米 3/分； 第 37 頁 ——風量修正系數(shù)。K則 分米 /?VQd鼓風機采用準則坐標的特性曲線時，用 表示鼓風機工況點的流量就xPTG可以獲得在任何進口溫度下，大致都準確的特性曲線。鼓風機的折合流量為 xnpPTG? 60rQ? ?Tx? P???其中 ——折合流量；npG ——鼓風的容積流量，米 3/分；Q ——鼓風的重量流量，公斤/秒； ——空氣的重度，公斤/米 3；0r ——吸氣的溫度，K；xT ——大氣溫度， K；? ——在吸風管調(diào)節(jié)閥后的壓力，絕對大氣壓；xP ——大氣壓力，絕對大氣壓； —— 吸氣管路的總阻力損失，約為 15～20㎜ 汞柱.?鼓風重度為 式中 R——氣體常數(shù)。xTr?0 公斤/米 )(???Px? 公斤/米 ).(600??r公斤/???則折合流量 ?xPT 第 38 頁（2）鼓風機工況點壓力計算鼓風機壓力以絕對大氣壓標示時，工況點的壓力可以采用近似計算： 39。PK? 2139。TPK?式中 P P2 ——鼓風機特性曲線試驗條件下的大氣壓力及某地區(qū)的壓力，絕對大氣壓； T T2——鼓風機特性曲線試驗條件下的溫度及某地區(qū)的溫度， ； P——某地區(qū)鼓風機實際出口風壓，絕對大氣壓； P’ ——鼓風機特性曲線上工況點的風壓，絕對大氣壓； K’——風壓修正系數(shù)。 由于采用 K—4250—41 型號鼓風機其特性如下：表 43 K—4250—41 型號鼓風機特性西安地區(qū)夏季最高平均溫度為 33．2℃，平均壓力為 727．8㎜汞柱，由K—4250—41 型號鼓風機特性曲線查得當鼓風機在 20℃，㎜汞柱，轉(zhuǎn)速為3200 轉(zhuǎn)/分，風量為 3000 的情況下，出口壓力為 絕對大氣壓，按上式計算風壓修正系數(shù)： )(.38239。 ????則鼓風機在 ℃，㎜汞柱條件下運轉(zhuǎn)時出口風壓為： 高爐鼓風機的工藝過程空氣從高位吸風帽吸入 → 吸風管 → 濾風室 → 空氣過濾網(wǎng) → 端頭流量計→ 節(jié)流閥 → 鼓風機入口管 → 加壓→ 鼓風機排出管 →止回閥 → 電動截止閥 → 出風管 → 去工藝。└→ 防喘振閥 → 消音坑 → 排入大氣風量，米 3/分 風壓公斤/厘米 2 轉(zhuǎn)速，轉(zhuǎn)/分 功率，千瓦 傳動方式4250 2500～3250 17300 汽動 第 39 頁5 熱風爐高風溫是強化高爐冶煉、降低焦比的重要措施。熱風爐就是用來加熱高爐鼓風的普遍采用的加熱設(shè)備。本設(shè)計采用蓄熱式熱風爐，每座高爐設(shè) 4 座熱風爐。蓄熱式熱風爐，一般是指蓄熱室內(nèi)砌筑耐火格子磚。蓄熱式熱風爐按燃燒室所處位置不同分為內(nèi)燃式、外燃式及頂燃式三種類型。本設(shè)計采用外燃式蓄熱熱風爐。 計算的原始數(shù)據(jù)高爐風量 標米 3/39。 ????f熱風出口處的平均溫度 ℃,fRt冷風入口溫度 ℃80,fLt規(guī)定的拱頂煙氣溫度 ℃41yt平均廢氣出口溫度 ℃2?凈煤氣溫度 ℃35mt助燃空氣溫度 ℃0k熱風爐座數(shù) 4 座熱風爐工作制度“二燒二送” ，其中送風周期 小時，燃燒周期時間1?f?小時，換爐時間 小時，總的周期時間 小時。?r?1.??? 3????rfz高爐煤氣成分（干）%：表 51 高爐煤氣成分CO2 CO H2 CH4 N2 共計 干煤氣中所帶的機械水為 15 克/標米 3。 第 40 頁 燃燒計算 煤氣成分換算凈煤氣在 35℃時飽和水含量為 克/標米 3，1 標米 3干煤氣的總含水量為 克/標米 3。??換算水蒸氣的體積百分含量： % ????OHW則濕煤氣成分的換算系數(shù) ??OHm濕煤氣成分的體積含量（%）： ?? 4 . 4 52098560?? 總和 0 煤氣發(fā)熱值計算 千卡/標米 3SHCHCOQHP 24242 ???式中 ——煤氣中各成分的體積含量，%。S4, 千卡/標米 3 . ???P = 燃燒 1 標米 3煤氣的空氣需要量 標米 3/標米 . 224420 SHOCHOL???? 第 41 頁 則 標米 3/標米 ?????L計算實際空氣需要量，設(shè)過剩空氣系數(shù) ，則1? 標米 3/標米 3煤氣6..10?? 燃燒 1 標米 3煤氣生成的煙氣量百分組成助燃空氣中帶入的水忽略不計，按下式計算： 22222, SONOHCmy VV??? 標米 3/標米 3煤氣 )(01. 2442 HOH )422C ) VO1(02??? SS2.式中 等——濕煤氣中各成分的體積含量，%；HC24, ——助燃空氣中水的體積含量，%。39。2則 ?????OV 9272?H . ??2?O 標米 3/標米 ..., ????myV煙氣成分，%： ,22???myCO ,22 ?yHV ,22 ???myN ,22 ?yOV 合計 . 第 42 頁 理論燃燒溫度和實際燃燒溫度計算 （1）煙氣熱含值計算煤氣在 35℃時帶入的顯熱 及助燃空氣在 20℃時帶入的顯熱 按下mtCLtCk式計算： )(0. 22422 NOHCHHOOmttC ?????????? )122Nkkt式中 等——煤氣或助燃空氣所含 各成分的體積含量，%； ,等——煤氣或助燃空氣中各 成分在溫度為 或 時的平均熱容OHCO22, mtk量，千卡/標米 3℃； 查資料可以得出：則 (50. ?????mt )????= 千卡/標米 3煤氣=??LtCk千卡/標米 3煤氣 =則煙氣熱含量為： mymykHPy VqLtCQi ,0?千卡/標米 3煤氣式中 ——煤氣溫度，℃；mt C——在溫度為 時煤氣的平均熱容量，千卡/標米 3℃；mt ——助燃空氣溫度，℃；kt ——在溫度為 時助燃空氣的平均熱含量，千卡/標米 3℃。kt ..6270 ???yi 千卡/標米 3煙氣 = KJ/m3（2）燃燒溫度計算當煙氣熱含量為 千卡/標米 3煙氣時，查表得此時 約為 1300℃。xt當 ℃時煙氣中各成分的熱含量計算如下：130?xt 查《煉鐵設(shè)計參考資料》有， KJ/????標 米千 卡COi 53632 標 米千 卡H = KJ/m3 = KJ/m33/..48. 標 米千 卡Ni 第 43 頁 3/ 標 米千