【正文】 位時渦流損耗的平均值占電阻損耗的百分數(shù) Ka為 %10)(1027??kxahfmnAK?(614)式中， K 為溫度系數(shù)，75℃時銅線為 ，鋁線為 ； Ax為單根導線截面積（cm 2） ；ρ 為洛氏系數(shù)； f 為頻率（Hz） ； a 為垂直磁場方向裸導線寬度（mm） ； hk為線圈電抗高度（mm） ； m、 n 分別為垂直和平行與漏磁場方向的裸導線根數(shù)。不完全換位產(chǎn)生的環(huán)流損耗占電阻損耗的百分數(shù) Kb計算如下。（1）并聯(lián)導線根數(shù)超過 2 根時，在線圈中部進行一次標準換位，此時有 %10)(10)45( 27241 ?????kxb hfnaAmK(615)式中， K1為系數(shù)，在 75℃時銅線為 ，鋁導線為 。其他意義同前。（2） “212”換位（一次 1 組標準換位，二次 2 組特殊換位） ，并聯(lián)導線根數(shù)超過 4 根時有 %10)(0)62( 28??????kxb hfnaAmK(616)式中， K2為系數(shù)，在 75℃時銅線為 ，鋁導線為 。（3） “424”換位（一次 2 組標準換位，二次 4 組特殊換位） ，并聯(lián)導線根數(shù)超過 8 根時有 %10)(10)40( 29243 ??????kxb hfnaAm(617)式中， K3為系數(shù)，在 75℃時銅線為 ，鋁導線為 。線圈總的附加損耗百分數(shù) Kf為Kf=Ka+Kb 河南理工大學畢業(yè)設計（論文）說明書32(618) 雜散損耗計算漏磁通穿過鋼結構件（夾件、壓板和油箱壁等）時產(chǎn)生的附加損耗稱為雜散損耗。雜散損耗很難進行精確計算，一般用半經(jīng)驗的近似方法進行計算如下 22202 )(50)]([NpkkKz PfRhSUP??????(619)式中， Uk為阻抗電壓百分數(shù) ； hk為線圈電抗高度（mm） ； Sδ 為油箱內(nèi)壁周長（mm） ； RP為主漏磁空道的平均半徑（mm） ； Φ 0為額定勵磁時鐵心中主磁通（Wb） ； Φ 0=BAt； Rδ =（ A+B2M0） /4， A 為油箱長度， B 為油箱寬度， M0為兩鐵心柱中心距； Kx為雜散損耗系數(shù)，見表 64。表 64 雜散損耗系數(shù) Kx值三相及自耦變壓器Uk（%） 6 6～ ～17 17～22 22～25 25～28Kx 2* 引線損耗計算引線損耗一般只計算引線的電阻損耗。公式為Py=mIy2Ry (620)式中， Py 為引線損耗； Iy 為引線中流過的電流；m 為相數(shù)； Ry為引線電阻。對于容量小于 1600kVA 的配電變壓器，引線損耗可用占繞組電阻損耗的百分數(shù)去估算，見表 65。河南理工大學畢業(yè)設計（論文）說明書33表 65 引線損耗占繞組電阻損耗百分數(shù)繞組電壓等級（kv） ≥35 10 6 3 Y 接時 Ky （%） 不可計 1 12～15D 接時 Ky （%） 1 2 3 — 層式線圈附加損耗對于中小容量變壓器的層式線圈的附加損耗僅根據(jù)實踐經(jīng)驗估算其占電阻損耗的百分數(shù)。這個百分數(shù)按表 66 選取。表 66 層式線圈附加損耗占電阻損耗百分數(shù)電壓等級（kv）10 35 10 35容量（kv?A）≤250 ≤400 315～500 500～630Kp（%） 5 5 河南理工大學畢業(yè)設計（論文）說明書347 油箱設計及溫升計算 油箱高度計算拱頂油箱和平頂油箱內(nèi)高度如圖 71 所示。油箱內(nèi)高度 H 為 102Hde??(71)式中，H 0為鐵心窗高；H e為鐵軛的最大片寬；H d為墊腳高；H 1為鐵心至箱蓋距離。H d和 H1的值分別見表 71 和 72。表 71 墊腳高 Hd鐵心直徑ф80～120ф125～200ф210～600ф620～740ф760～820ф840Hd 10 12 16 20 24 32表 72 鐵心至箱蓋距離 H1電壓（kV） 電流（A） 調(diào)壓位置 電壓級數(shù) H1（mm）120 及以下 中點調(diào)壓 3 170120～350 中點調(diào)壓 3 23010 及以下350 及以上 中部調(diào)壓 5 22050 及以下 中點調(diào)壓 3 2803550～120 中部調(diào)壓 3 或 5 24063 120 及以下 中部調(diào)壓 5 420電壓 10～110kv 用 DW 及 DEJ 型開關 90～120河南理工大學畢業(yè)設計（論文）說明書35圖 71 變壓器油箱高度a) 平頂油箱 b）拱頂油箱 油箱寬度計算油箱寬度表示如圖 72 所示。計算公式為B=D+B1 (72)式中，D 為外線圈直徑；B 1為高低壓側對油箱空隙，見表 73。圖 72 油箱寬度 油箱長度計算油箱的長度表示如圖 72，計算公式為 L=D+2M0+B2河南理工大學畢業(yè)設計（論文）說明書36式中，D 為外線圈直徑；M 0為鐵心柱中心距；B 2為長軸方向 A、C 相外線圈對油箱空隙（見表 73） 。表 73 空隙 B1及 B2電壓（kv） 容量及說明 B1 B2630KVA 50～65 50～65800～6300 KVA 130～230 60～7010 及以下8000 KVA 及以下200～280 80～150采用 SWJ 型開關 150～250 150～25035采用 DWJ 型開關 200～300 150～200采用 SWJ 型開關 300～350 200～30063采用 DWJ 型開關 310～420 200～300雙繞組 440 31031500 KVA及以下三繞組 500 310雙繞組 440 360110 采用 DWJ 型分接開關40000～63000 KVA三繞組 500 360注： 型為三相夾片式，DWJ 型為單相夾片式。 的 B1和 B2系指器身與油箱不偏心時數(shù)據(jù)。 變壓器的發(fā)熱及散熱過程變壓器帶負載后，在其鐵心、線圈中就會產(chǎn)生損耗，損耗轉化為熱，溫度逐漸升高。線圈、鐵心與周圍媒質間的溫度差也漸漸增大，直到發(fā)熱和散熱互相平衡時，溫度不再升高。 電力變壓器一般是長期連續(xù)運行的，在設計變壓器時，是計算其額定負載下的穩(wěn)定溫升，其值不應超過標準規(guī)定值，表 74 為油浸式電力河南理工大學畢業(yè)設計（論文）說明書37變壓器的溫升極限值。 溫升計算內(nèi)容主要包括線圈對油的溫升，油箱散熱，自冷、風冷式油對溫升以及強油循環(huán)冷卻溫升計算。鐵心等溫升一般不予計算。表 74 油浸電力變壓器溫升值變壓器部件 溫升限值 測量方法線圈（自然油循環(huán)，強迫循環(huán)） 65 電阻法鐵心表面 75與變壓器接觸（非導電部分）的結構表面 80 溫度計法油質層 35 線圈對油的溫升計算 層式線圈 通常采用試驗方法確定線圈表面對油的溫升及線圈表面單位熱負荷的函數(shù)關系，一般可用下式計算。 (73))(1CKqTnx??式中，q 為線圈表面單位熱負荷(W/m178。)；n 為指數(shù)，是由實驗確定的；K為系數(shù)。n 和 K 值與油道尺寸、被冷卻表面的情況及油的粘度有關，對于層式線圈目前用 n=，K=。 線圈表面單位熱負荷，即線圈單位表面上的散熱量，用下式計算。 (74))(?式中， 為 75186。C 時的損耗折算到 85186。C 時的系數(shù)；Pk 為被計算線圈75186。C 時的負載損耗（W） ；S 為被計算線圈的有效散熱面積（m178。） 。被撐條遮蓋和繞在硬紙筒上的表面不計在內(nèi)，靠鐵心和內(nèi)墊的 1mm 軟紙筒的散熱面按一半計算。線圈對油的平均溫升 Tx 為 Tx=Tx1+Tx2+TΔj +TΔy (76)河南理工大學畢業(yè)設計（論文）說明書38式中，T x1 為與 q 對應數(shù)值，見表 76；T Δj 為絕緣校正溫升，TΔj =Kjqn1， n1為層數(shù)減去油道數(shù)， Kj 值見表 75；T Δy 為線圈層數(shù)校正溫升， TΔy =（n2n 2）qδ，n 為線圈總層數(shù)， n1為散熱面數(shù)，見圖 73，δ 為層間絕緣厚度加匝絕緣厚度（mm） 。 圖 73 層式線圈典型結構圖中有*號的為硬紙筒；有**號的為 1 mm 厚紙板筒，散熱面按一半計算。圖 a n=3；n 2=；K 1=0；圖 b n=4；n 2=2；K 1=0；圖 d n=10；n 2=5；K 1=0；圖 e n=8；n 2=3；K 1=2=；圖 f n=16；n 2=5；K 1=6=。表 75 K 與 δ 對應值δ(mm) 及以下 K 0 油道 油道 油道油道 油道 油道河南理工大學畢業(yè)設計（論文）說明書39表 76 Tx1 與 q 的對應值q(W/m178。) 570 575～600605～630635～660665～685690～720725～760765～795800～830Tx1(186。C) 10 11 12 13 14q(W/m178。) 835～865870～900905～930935～970975～10101015～10501015～10901095～11301135～1170Tx1(186。C) 15 16 17 18 q(W/m178。) 1175～12101215～17401245～12801285～13201325～13201375～14101415～14601465～15001505～1540Tx1(186。C) 19 20 21 22 23q(W/m178。) 1545～15801585～16251630～16701675～17201725～17601765～18001085～18401845～18801885～1925Tx1(186。C) 24 25 26 27 連續(xù)、糾結和螺旋式線圈單位熱負荷以匝數(shù)最多的線段進行計算，其計算公式為 (77))10(4321KLINjq??式中，q 為線圈表面單位熱負荷(W/m178。)；K 1為系數(shù)，與材質溫度有關，85186。C 時，鋁導線 K1=，銅導線 K1=；I 為線餅中流過的電流(A)；N 為線段中的匝數(shù)，j 為線餅中的電流密度(A/mm178。)；K 2為線匝絕緣校正系數(shù)，當 a1≤ 時，K 2=1,a11,75a，K 2=a1/，a 為裸導線厚度，a1為導線帶絕緣時的厚度；K 3為線餅的遮蓋系數(shù)，K 3=1（沿圓周墊塊數(shù)河南理工大學畢業(yè)設計（論文）說明書40墊塊寬）/線段的平均匝長；K 4為導線中總的附加損耗百分數(shù)；L 為線餅外表面的周長(mm)。線圈對油的平均溫升 TX為 TX=TX1 + TΔj +TΔy (78)式中，T X1為線圈對油的溫升（186。C） ，油浸自冷內(nèi)線柱： ，?浸自冷外線柱： ，油浸風冷內(nèi)外線柱：?，T Δj 為線圈絕緣校正溫升，T Δj =Kj（a 1a）：K j ?緣校正系數(shù)，見表 77；T Δy 加溫升，附加系數(shù) P 由變壓器手冊查得。表 77 Kj 與 δ 的對應值δ=a 1a 1 2 3 4Kj（ ）40?4 9 295 49 62 79 94 110δ=a 1a 5 6 7 8 9 10 11 12Kj（ ）4?123 139 165 200 230 262 298 326 364 油溫升計算 油箱有效散熱面積以油管式油箱為例計算。其他型式參照有關資料。箱蓋的幾何面積 A1 為 A1=ЛR178。+2RL 1 (79)式中，R 為圓弧部分半徑；L 1 為直線部分長。箱壁的