【正文】 位時(shí)渦流損耗的平均值占電阻損耗的百分?jǐn)?shù) Ka為 %10)(1027??kxahfmnAK?(614)式中， K 為溫度系數(shù)，75℃時(shí)銅線(xiàn)為 ，鋁線(xiàn)為 ； Ax為單根導(dǎo)線(xiàn)截面積（cm 2） ；ρ 為洛氏系數(shù)； f 為頻率（Hz） ； a 為垂直磁場(chǎng)方向裸導(dǎo)線(xiàn)寬度（mm） ； hk為線(xiàn)圈電抗高度（mm） ； m、 n 分別為垂直和平行與漏磁場(chǎng)方向的裸導(dǎo)線(xiàn)根數(shù)。不完全換位產(chǎn)生的環(huán)流損耗占電阻損耗的百分?jǐn)?shù) Kb計(jì)算如下。（1）并聯(lián)導(dǎo)線(xiàn)根數(shù)超過(guò) 2 根時(shí)，在線(xiàn)圈中部進(jìn)行一次標(biāo)準(zhǔn)換位，此時(shí)有 %10)(10)45( 27241 ?????kxb hfnaAmK(615)式中， K1為系數(shù)，在 75℃時(shí)銅線(xiàn)為 ，鋁導(dǎo)線(xiàn)為 。其他意義同前。（2） “212”換位（一次 1 組標(biāo)準(zhǔn)換位，二次 2 組特殊換位） ，并聯(lián)導(dǎo)線(xiàn)根數(shù)超過(guò) 4 根時(shí)有 %10)(0)62( 28??????kxb hfnaAmK(616)式中， K2為系數(shù)，在 75℃時(shí)銅線(xiàn)為 ，鋁導(dǎo)線(xiàn)為 。（3） “424”換位（一次 2 組標(biāo)準(zhǔn)換位，二次 4 組特殊換位） ，并聯(lián)導(dǎo)線(xiàn)根數(shù)超過(guò) 8 根時(shí)有 %10)(10)40( 29243 ??????kxb hfnaAm(617)式中， K3為系數(shù)，在 75℃時(shí)銅線(xiàn)為 ，鋁導(dǎo)線(xiàn)為 。線(xiàn)圈總的附加損耗百分?jǐn)?shù) Kf為Kf=Ka+Kb 河南理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）說(shuō)明書(shū)32(618) 雜散損耗計(jì)算漏磁通穿過(guò)鋼結(jié)構(gòu)件（夾件、壓板和油箱壁等）時(shí)產(chǎn)生的附加損耗稱(chēng)為雜散損耗。雜散損耗很難進(jìn)行精確計(jì)算，一般用半經(jīng)驗(yàn)的近似方法進(jìn)行計(jì)算如下 22202 )(50)]([NpkkKz PfRhSUP??????(619)式中， Uk為阻抗電壓百分?jǐn)?shù) ； hk為線(xiàn)圈電抗高度（mm） ； Sδ 為油箱內(nèi)壁周長(zhǎng)（mm） ； RP為主漏磁空道的平均半徑（mm） ； Φ 0為額定勵(lì)磁時(shí)鐵心中主磁通（Wb） ； Φ 0=BAt； Rδ =（ A+B2M0） /4， A 為油箱長(zhǎng)度， B 為油箱寬度， M0為兩鐵心柱中心距； Kx為雜散損耗系數(shù)，見(jiàn)表 64。表 64 雜散損耗系數(shù) Kx值三相及自耦變壓器Uk（%） 6 6～ ～17 17～22 22～25 25～28Kx 2* 引線(xiàn)損耗計(jì)算引線(xiàn)損耗一般只計(jì)算引線(xiàn)的電阻損耗。公式為Py=mIy2Ry (620)式中， Py 為引線(xiàn)損耗； Iy 為引線(xiàn)中流過(guò)的電流；m 為相數(shù)； Ry為引線(xiàn)電阻。對(duì)于容量小于 1600kVA 的配電變壓器，引線(xiàn)損耗可用占繞組電阻損耗的百分?jǐn)?shù)去估算，見(jiàn)表 65。河南理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）說(shuō)明書(shū)33表 65 引線(xiàn)損耗占繞組電阻損耗百分?jǐn)?shù)繞組電壓等級(jí)（kv） ≥35 10 6 3 Y 接時(shí) Ky （%） 不可計(jì) 1 12～15D 接時(shí) Ky （%） 1 2 3 — 層式線(xiàn)圈附加損耗對(duì)于中小容量變壓器的層式線(xiàn)圈的附加損耗僅根據(jù)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)估算其占電阻損耗的百分?jǐn)?shù)。這個(gè)百分?jǐn)?shù)按表 66 選取。表 66 層式線(xiàn)圈附加損耗占電阻損耗百分?jǐn)?shù)電壓等級(jí)（kv）10 35 10 35容量（kv?A）≤250 ≤400 315～500 500～630Kp（%） 5 5 河南理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）說(shuō)明書(shū)347 油箱設(shè)計(jì)及溫升計(jì)算 油箱高度計(jì)算拱頂油箱和平頂油箱內(nèi)高度如圖 71 所示。油箱內(nèi)高度 H 為 102Hde??(71)式中，H 0為鐵心窗高；H e為鐵軛的最大片寬；H d為墊腳高；H 1為鐵心至箱蓋距離。H d和 H1的值分別見(jiàn)表 71 和 72。表 71 墊腳高 Hd鐵心直徑ф80～120ф125～200ф210～600ф620～740ф760～820ф840Hd 10 12 16 20 24 32表 72 鐵心至箱蓋距離 H1電壓（kV） 電流（A） 調(diào)壓位置 電壓級(jí)數(shù) H1（mm）120 及以下 中點(diǎn)調(diào)壓 3 170120～350 中點(diǎn)調(diào)壓 3 23010 及以下350 及以上 中部調(diào)壓 5 22050 及以下 中點(diǎn)調(diào)壓 3 2803550～120 中部調(diào)壓 3 或 5 24063 120 及以下 中部調(diào)壓 5 420電壓 10～110kv 用 DW 及 DEJ 型開(kāi)關(guān) 90～120河南理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）說(shuō)明書(shū)35圖 71 變壓器油箱高度a) 平頂油箱 b）拱頂油箱 油箱寬度計(jì)算油箱寬度表示如圖 72 所示。計(jì)算公式為B=D+B1 (72)式中，D 為外線(xiàn)圈直徑；B 1為高低壓側(cè)對(duì)油箱空隙，見(jiàn)表 73。圖 72 油箱寬度 油箱長(zhǎng)度計(jì)算油箱的長(zhǎng)度表示如圖 72，計(jì)算公式為 L=D+2M0+B2河南理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）說(shuō)明書(shū)36式中，D 為外線(xiàn)圈直徑；M 0為鐵心柱中心距；B 2為長(zhǎng)軸方向 A、C 相外線(xiàn)圈對(duì)油箱空隙（見(jiàn)表 73） 。表 73 空隙 B1及 B2電壓（kv） 容量及說(shuō)明 B1 B2630KVA 50～65 50～65800～6300 KVA 130～230 60～7010 及以下8000 KVA 及以下200～280 80～150采用 SWJ 型開(kāi)關(guān) 150～250 150～25035采用 DWJ 型開(kāi)關(guān) 200～300 150～200采用 SWJ 型開(kāi)關(guān) 300～350 200～30063采用 DWJ 型開(kāi)關(guān) 310～420 200～300雙繞組 440 31031500 KVA及以下三繞組 500 310雙繞組 440 360110 采用 DWJ 型分接開(kāi)關(guān)40000～63000 KVA三繞組 500 360注： 型為三相夾片式，DWJ 型為單相夾片式。 的 B1和 B2系指器身與油箱不偏心時(shí)數(shù)據(jù)。 變壓器的發(fā)熱及散熱過(guò)程變壓器帶負(fù)載后，在其鐵心、線(xiàn)圈中就會(huì)產(chǎn)生損耗，損耗轉(zhuǎn)化為熱，溫度逐漸升高。線(xiàn)圈、鐵心與周?chē)劫|(zhì)間的溫度差也漸漸增大，直到發(fā)熱和散熱互相平衡時(shí)，溫度不再升高。 電力變壓器一般是長(zhǎng)期連續(xù)運(yùn)行的，在設(shè)計(jì)變壓器時(shí)，是計(jì)算其額定負(fù)載下的穩(wěn)定溫升，其值不應(yīng)超過(guò)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定值，表 74 為油浸式電力河南理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）說(shuō)明書(shū)37變壓器的溫升極限值。 溫升計(jì)算內(nèi)容主要包括線(xiàn)圈對(duì)油的溫升，油箱散熱，自冷、風(fēng)冷式油對(duì)溫升以及強(qiáng)油循環(huán)冷卻溫升計(jì)算。鐵心等溫升一般不予計(jì)算。表 74 油浸電力變壓器溫升值變壓器部件 溫升限值 測(cè)量方法線(xiàn)圈（自然油循環(huán)，強(qiáng)迫循環(huán)） 65 電阻法鐵心表面 75與變壓器接觸（非導(dǎo)電部分）的結(jié)構(gòu)表面 80 溫度計(jì)法油質(zhì)層 35 線(xiàn)圈對(duì)油的溫升計(jì)算 層式線(xiàn)圈 通常采用試驗(yàn)方法確定線(xiàn)圈表面對(duì)油的溫升及線(xiàn)圈表面單位熱負(fù)荷的函數(shù)關(guān)系，一般可用下式計(jì)算。 (73))(1CKqTnx??式中，q 為線(xiàn)圈表面單位熱負(fù)荷(W/m178。)；n 為指數(shù)，是由實(shí)驗(yàn)確定的；K為系數(shù)。n 和 K 值與油道尺寸、被冷卻表面的情況及油的粘度有關(guān)，對(duì)于層式線(xiàn)圈目前用 n=，K=。 線(xiàn)圈表面單位熱負(fù)荷，即線(xiàn)圈單位表面上的散熱量，用下式計(jì)算。 (74))(?式中， 為 75186。C 時(shí)的損耗折算到 85186。C 時(shí)的系數(shù)；Pk 為被計(jì)算線(xiàn)圈75186。C 時(shí)的負(fù)載損耗（W） ；S 為被計(jì)算線(xiàn)圈的有效散熱面積（m178。） 。被撐條遮蓋和繞在硬紙筒上的表面不計(jì)在內(nèi)，靠鐵心和內(nèi)墊的 1mm 軟紙筒的散熱面按一半計(jì)算。線(xiàn)圈對(duì)油的平均溫升 Tx 為 Tx=Tx1+Tx2+TΔj +TΔy (76)河南理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）說(shuō)明書(shū)38式中，T x1 為與 q 對(duì)應(yīng)數(shù)值，見(jiàn)表 76；T Δj 為絕緣校正溫升，TΔj =Kjqn1， n1為層數(shù)減去油道數(shù)， Kj 值見(jiàn)表 75；T Δy 為線(xiàn)圈層數(shù)校正溫升， TΔy =（n2n 2）qδ，n 為線(xiàn)圈總層數(shù)， n1為散熱面數(shù)，見(jiàn)圖 73，δ 為層間絕緣厚度加匝絕緣厚度（mm） 。 圖 73 層式線(xiàn)圈典型結(jié)構(gòu)圖中有*號(hào)的為硬紙筒；有**號(hào)的為 1 mm 厚紙板筒，散熱面按一半計(jì)算。圖 a n=3；n 2=；K 1=0；圖 b n=4；n 2=2；K 1=0；圖 d n=10；n 2=5；K 1=0；圖 e n=8；n 2=3；K 1=2=；圖 f n=16；n 2=5；K 1=6=。表 75 K 與 δ 對(duì)應(yīng)值δ(mm) 及以下 K 0 油道 油道 油道油道 油道 油道河南理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）說(shuō)明書(shū)39表 76 Tx1 與 q 的對(duì)應(yīng)值q(W/m178。) 570 575～600605～630635～660665～685690～720725～760765～795800～830Tx1(186。C) 10 11 12 13 14q(W/m178。) 835～865870～900905～930935～970975～10101015～10501015～10901095～11301135～1170Tx1(186。C) 15 16 17 18 q(W/m178。) 1175～12101215～17401245～12801285～13201325～13201375～14101415～14601465～15001505～1540Tx1(186。C) 19 20 21 22 23q(W/m178。) 1545～15801585～16251630～16701675～17201725～17601765～18001085～18401845～18801885～1925Tx1(186。C) 24 25 26 27 連續(xù)、糾結(jié)和螺旋式線(xiàn)圈單位熱負(fù)荷以匝數(shù)最多的線(xiàn)段進(jìn)行計(jì)算，其計(jì)算公式為 (77))10(4321KLINjq??式中，q 為線(xiàn)圈表面單位熱負(fù)荷(W/m178。)；K 1為系數(shù)，與材質(zhì)溫度有關(guān)，85186。C 時(shí)，鋁導(dǎo)線(xiàn) K1=，銅導(dǎo)線(xiàn) K1=；I 為線(xiàn)餅中流過(guò)的電流(A)；N 為線(xiàn)段中的匝數(shù)，j 為線(xiàn)餅中的電流密度(A/mm178。)；K 2為線(xiàn)匝絕緣校正系數(shù)，當(dāng) a1≤ 時(shí)，K 2=1,a11,75a，K 2=a1/，a 為裸導(dǎo)線(xiàn)厚度，a1為導(dǎo)線(xiàn)帶絕緣時(shí)的厚度；K 3為線(xiàn)餅的遮蓋系數(shù)，K 3=1（沿圓周墊塊數(shù)河南理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）說(shuō)明書(shū)40墊塊寬）/線(xiàn)段的平均匝長(zhǎng)；K 4為導(dǎo)線(xiàn)中總的附加損耗百分?jǐn)?shù)；L 為線(xiàn)餅外表面的周長(zhǎng)(mm)。線(xiàn)圈對(duì)油的平均溫升 TX為 TX=TX1 + TΔj +TΔy (78)式中，T X1為線(xiàn)圈對(duì)油的溫升（186。C） ，油浸自冷內(nèi)線(xiàn)柱： ，?浸自冷外線(xiàn)柱： ，油浸風(fēng)冷內(nèi)外線(xiàn)柱：?，T Δj 為線(xiàn)圈絕緣校正溫升，T Δj =Kj（a 1a）：K j ?緣校正系數(shù)，見(jiàn)表 77；T Δy 加溫升，附加系數(shù) P 由變壓器手冊(cè)查得。表 77 Kj 與 δ 的對(duì)應(yīng)值δ=a 1a 1 2 3 4Kj（ ）40?4 9 295 49 62 79 94 110δ=a 1a 5 6 7 8 9 10 11 12Kj（ ）4?123 139 165 200 230 262 298 326 364 油溫升計(jì)算 油箱有效散熱面積以油管式油箱為例計(jì)算。其他型式參照有關(guān)資料。箱蓋的幾何面積 A1 為 A1=ЛR178。+2RL 1 (79)式中，R 為圓弧部分半徑；L 1 為直線(xiàn)部分長(zhǎng)。箱壁的