【正文】 要求，查有關(guān)手冊選型號為VD412/3150，其額定技術(shù)數(shù)據(jù)為：，額定開斷電流，動穩(wěn)定電流，熱穩(wěn)定電流（及時間），固有分閘時間，燃弧時間，全開斷時間（2）計算短路電流短路熱穩(wěn)定計算時間 []則由短路電流計算知點短路時的不同時期的短路電流分別如下：三相短路沖擊電流： （3）校驗開斷能力 注：， 因，故（4）校驗動穩(wěn)定 ，滿足要求。（5）校驗熱穩(wěn)定 因，故可不計非周期分量的發(fā)熱影響。 以上計算表明，選VD412/3150型斷路器可滿足要求。斷路器選擇結(jié)果表電路計算結(jié)果項目VD412/3150參數(shù)10(kV)12(kV)3599(A)3150(A) (kA)50(kA)(kA)125(kA) 10kV側(cè)出線（1）初選斷路器型號 注：對于10kV側(cè)工作電流，應(yīng)根據(jù)負(fù)荷來選擇。取主保護(hù)動作時間，后備保護(hù)時間 根據(jù)，及屋內(nèi)布置的要求，查有關(guān)手冊選型號為VS112/1250，其額定技術(shù)數(shù)據(jù)為：，額定開斷電流，動穩(wěn)定電流，熱穩(wěn)定電流（及時間），固有分閘時間，燃弧時間，全開斷時間（2）計算短路電流短路熱穩(wěn)定計算時間 []短路切斷計算時間則由短路電流計算知點短路時的不同時期的短路電流分別如下：三相短路沖擊電流： （3）校驗開斷能力 注：， 因，故滿足要求。（4）校驗動穩(wěn)定 ，滿足要求。（5）校驗熱穩(wěn)定 因，故可不計非周期分量的發(fā)熱影響。 以上計算表明，選VS112/1250型斷路器可滿足要求。斷路器選擇結(jié)果表電路計算結(jié)果項目VS112/1250參數(shù)10(kV)12(kV)309(A)1250(A)(kA)(kA)(kA)80(kA) 母線及支柱絕緣子和穿墻套管選擇 母線的選擇（1）選矩形銅母線（2）按最大長期工作電流選擇 由前面可知 注：因為在室內(nèi)，所以溫度要比室外高出5度。則環(huán)境溫度為45度時，此時 所以，選用雙條豎直放置硬銅母線。（3）熱穩(wěn)定校驗 因為取主保護(hù)動作時間，后備保護(hù)時間短路切除時間為所以，應(yīng)不考慮非周期分量的發(fā)熱影響。 由前面可知 因為，所以 正常運行時導(dǎo)體溫度 查表：， 所以，滿足要求(4) ①母線的共振校驗雙條豎直放置硬銅母線的慣性半徑為： ，取，所以②動穩(wěn)定校驗由上可知，流過母線的沖擊短路電流為母線的截面系數(shù)（母線為兩片，豎放）：作用在母線上的最大電動力及相間應(yīng)力：取 由，查表得導(dǎo)體形狀系數(shù)，則每相兩條之間的電動力為母線條襯墊間的臨界距離為：由條間允許應(yīng)力決定的條間襯墊間的最大跨距為：（注：經(jīng)查手冊得硬銅的）為了便于安裝，每跨絕緣子間設(shè)二個襯墊，即可見，能夠滿足動穩(wěn)定及母線條間不相碰的要求。故，選用雙條豎直放置硬銅母線。 母線支柱絕緣子選擇（1）因為配電裝置都是屋內(nèi)式的，所以選用戶內(nèi)式的支柱絕緣子。又知，所以選取ZC10F，其額定技術(shù)數(shù)據(jù)為：， ，（2）校驗動穩(wěn)定因為，所以，所以，滿足要求。（1）因為配電裝置都是屋內(nèi)式的，所以選用戶內(nèi)式的銅導(dǎo)體穿墻套管。又知，（注：因為穿墻套管的額定電流是按套管的最高允許溫度為，周圍環(huán)境的計算溫度為給定的。故，當(dāng)實際安裝地點的周圍環(huán)境溫度在時，應(yīng)將套管的額定電流乘以溫度修正系數(shù)。），所以選取CLD10，其技術(shù)數(shù)據(jù)為，，（2）校驗動穩(wěn)定所以，滿足要求。（3）校驗熱穩(wěn)定由上知，則對于穿墻套管，所以滿足要求。 互感器的選擇（1）電抗器后電流互感器的選擇因為，所以選取AS12/185h/2，有關(guān)數(shù)據(jù)：，，一秒熱穩(wěn)定電流為 ，動穩(wěn)定電流為①熱穩(wěn)定校驗滿足熱穩(wěn)定要求。②內(nèi)部動穩(wěn)定校驗（2）出線電流互感器的選擇因為，，所以選取AD12/200e/12，有關(guān)數(shù)據(jù)：，，一秒熱穩(wěn)定電流為 ，動穩(wěn)定電流為①熱穩(wěn)定校驗滿足熱穩(wěn)定要求。②內(nèi)部動穩(wěn)定校驗（3）電壓互感器因為，所以選取REL10SII，有關(guān)數(shù)據(jù)：，額定電壓 ，采用/連接方法。 出線電纜的選擇（1）按最大長期工作電流選擇 由前面可知 注：因為在額定負(fù)荷時，10kV及以下交聯(lián)聚乙烯絕緣電纜的最高允許溫度為因為在室內(nèi)，所以溫度要比室外高出5度。則環(huán)境溫度為45度時，此時 ，所以選取標(biāo)稱截面為的JKYJ10單銅芯電纜，其額定技術(shù)數(shù)據(jù)為：， 。則允許的載流量為：。也滿足長期發(fā)熱要求。（2）熱穩(wěn)定校驗滿足熱穩(wěn)定的電纜最小截面為故滿足要求。綜上所述，選取標(biāo)稱截面為的JKYJ10銅芯單芯電纜。第十章 變壓器繼電保護(hù)的整定計算 變壓器的瓦斯保護(hù)對與變壓器容量在10000KVA以上時，瓦斯繼電器的氣體溶劑整定為250cm3。氣體容量整定值是利用調(diào)節(jié)重錘的位置來改變的。重瓦斯保護(hù)油流速度的整定 ,在整定流速時均以導(dǎo)油管中的流速為準(zhǔn)，而不宜繼電器觸的流速。 根據(jù)運行經(jīng)驗，保護(hù)反應(yīng)變壓器內(nèi)部故障是相當(dāng)靈敏的。但在變壓器外部故GT障時，由于穿越型故障電流的影響。因此，為了防止穿越性故障瓦斯保護(hù)誤動作，課講油流速度整定在1m/s左右。采用BCH2型繼電器構(gòu)成的縱差動保護(hù)。 計算各側(cè)一次額定電流，選擇保護(hù)用電流互感器變比，確定差動保護(hù)各臂中的二次額定電流。計算結(jié)果如下所示：表41 BCH2型縱差動保護(hù)計算結(jié)果名稱各側(cè)數(shù)值額定電壓（kV）23012111額定電流（A）電流互感器接線方式Ddy電流互感器一次電流計算值選用電流互感器變比1200/5＝2401200/5=2403150/5=630電流互感器二次額定電流 (A)變壓器差動保護(hù)整定，一般取互感器二次額定電流值最大一側(cè)為基本側(cè)。故變壓器差動保護(hù)整定選取220kV側(cè)為基本側(cè)。2 、計算歸算短路電流，并將非基本側(cè)電流歸算到基本側(cè)。220kV側(cè)：110kV側(cè)：10kV 側(cè)：確定制動線圈的接入方式：將制動線圈接在10kV側(cè)電流互感器的循環(huán)電流回路臂中，因為在該側(cè)發(fā)生外部短路時流過變壓器的穿越型短路電流最大。計算差動保護(hù)的一次動作電流：（1）躲過外部短路故障時的最大不平衡電流，即其中， ——由于所采用的電流互感器變比或平衡線圈的匝數(shù)與計算值不同，所引起的相對誤差。； ——由變壓器帶負(fù)荷調(diào)壓所引起的相對誤差，取電壓調(diào)整范圍的一半； ——考慮短路電流非周期分量影響系數(shù)，~2，當(dāng)采用速飽和變流器時，由于非周期分量會使其飽和，抑制不平衡輸出，可取1； ——電流互感器同型系數(shù)，取值為1； ——電流互感器允許的最大相對誤差； ——保護(hù)范圍外最大短路電流。（2）按躲過最大勵磁涌流，即 =(A)其中， ——可靠系數(shù)，~； ——變壓器的額定電流； ——勵磁涌流的最大倍數(shù)，取4~8，當(dāng)采用加強型速飽和變流器的差動保護(hù)（BCH型）時，取=1；（3）按躲過電流互感器二次回路短線引起的差電流，即其中， ——可靠系數(shù)，； ——變壓器正常運行時最大負(fù)荷電流。在最大負(fù)荷電流不能確定時，可取變壓器的額定電流。取上述結(jié)果的最大值作為一次動作電流計算值。二次側(cè)動作電流計算值為：因此差動線圈匝數(shù)為：式中，為BCH型繼電器的動作勵磁，一般為60安匝。根據(jù)計算匝數(shù)，取整定匝數(shù)=15，則繼電器的實際動作電流為，保護(hù)裝置的實際動作電流為。非基本側(cè)平衡繞組和工作繞組的匝數(shù)：（匝）（匝）取平衡繞組整定匝數(shù)：，取工作繞組匝數(shù)：15+1=16（匝），15+1=16（匝）整定匝數(shù)與計算匝數(shù)不等引起的誤差為：滿足要求，故不需要重新整定。 變壓器的后備保護(hù)采用復(fù)合電壓啟動的過電流保護(hù)，因變壓器為單側(cè)電源供電，故只需在電源側(cè)裝設(shè)后備保護(hù)即可。保護(hù)動作電流： 繼電器動作電流： 負(fù)序電壓繼電器的動作電壓：躲過正常運行時的不平衡電壓 （kV）靈敏度校驗: 滿足要求。過負(fù)荷保護(hù) 單側(cè)電源的三繞組降壓變壓器，過負(fù)荷保護(hù)只需安裝在電源側(cè)（220kV側(cè)）保護(hù)的動作電流 （5）零序電流保護(hù) 主變壓器零序過電流保護(hù)一般應(yīng)接于變壓器中性點處的電流互感器上，這種接線方式由于沒有由電流互感器誤差而引起不平衡電流問題，接線簡單經(jīng)濟，不僅可以作為母線和引出線接地短路的后備保護(hù)，而且對變壓器接地中性點側(cè)的繞組內(nèi)部及套管引出線上的接地故障具有較高的靈敏系數(shù)。 高壓側(cè)中性點直接接地時，零序電流保護(hù)的動作電流按以下條件整定，躲過正常運行時中性線上流過的最大不平衡電流整定，即 滿足要求。參考文獻(xiàn)[1]西北電力設(shè)計院 電力工程電氣一次設(shè)計手冊 水利電力出版社 1989[2]西北電力設(shè)計院 電力工程電氣二次設(shè)計手冊 水利電力出版社 1989[3]姚春球主編 發(fā)電廠電氣部分 中國電力出版社 2007[4]陳珩主編 電力系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)分析（第三版） 中國電力出版社 2007[5]李光琦主編 電力系統(tǒng)暫態(tài)分析（第三版） 中國電力出版社 2007[6]朱雪凌主編 電力系統(tǒng)繼電保護(hù)原理 中國電力出版社 2009致 謝本次設(shè)計得到學(xué)院的大力支持，院里多次組織我們到變電站、電廠參觀，使我們對變電站有直觀的認(rèn)識，在此，首先要向院領(lǐng)導(dǎo)表示感謝。在設(shè)計的具體操作過程中，指導(dǎo)老師對我的設(shè)計進(jìn)行了詳細(xì)指導(dǎo)，并耐心的給我講解電氣一次中，我不太熟悉和以前未涉及到的內(nèi)容。在繁忙的工作中抽出大量時間，深入教室，不厭其煩的為大家解決設(shè)計中遇到的疑難。魯改鳳老師在電氣部分的設(shè)計過程中嚴(yán)格要求、一絲不茍，經(jīng)常了解設(shè)計中遇到的難點和疑點，不斷進(jìn)行重點突出的輔導(dǎo)和個人疑難講解，及時的把問題解決。在此對各位老師不辭勞苦，無私奉獻(xiàn)的精神表示衷心感謝和誠摯的敬意。在本次設(shè)計及論文的寫作過程中，許多同學(xué)也提出了很多寶貴的意見，在此也一并表示感謝。在本論文的寫作過程中，參考和借鑒了許多教材和資料中的部分論述，對本論文的完成起到了很大的作用。在此次設(shè)計中雖充分采納了老師和同學(xué)們的經(jīng)驗和意見，幾經(jīng)修改，但由于是初次設(shè)計，尚不能縱觀全局以至不能很好的理解老師們的教誨和同學(xué)們的建議，這就使本次設(shè)計及論述過程中難免有錯誤和不妥之處，敬請各位老師和同學(xué)批評指正。謝謝！ 附 錄附錄一：On Multiobjective VoltVAR Optimization in Power Systems(Abridgement)1. IntroductionModern electric utility panies are faced with the problem of constant load growth together with a strict limitation of investment resources, which severely limits the growth of the infrastructure. One method for increasing transmission capacity is investment in reactive resources, which are used in both transmission and distribution networks. While locating and sizing reactive support, different objectives can be chosen. Design goals in distribution networks are usually optimization of distribution losses, distribution feeder power factor and voltage profile. Reactive power planning in transmission networks often addresses transmission losses, transmission capacity and voltage stability as main objectives. Various algorithms have been proposed to solve the capacitor placement problem, either on the transmission network or on the distribution feeders, when only one