【正文】 mγReMmax== KNm右震： MA=m MB=mVA= （MAMB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2=（+）/++（2+）0，故xal.x=（VA+alq2/2）/（q1+q2）=（+）/（+）= Mmax=MA+VAx（q1+q2）x2/2+alq2（xal/3）/2=+（+）（）2/2+（）/2= KNmγREMmax== KNm第2層AB跨梁：梁上荷載設計值：q1== KN/m q2=（+）= KN/m左震：（1a）l= MA= KNmMB= KNmVA= （MAMB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2=（+）/++0則Mmax發(fā)生在左支座，Mmax = MA ==（+）= KNmγReMmax== KNm右震： MA= KNm MB= KNmVA= （MAMB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2=（+）/++由于VA（2q1+q2）al/2=（2+）0，故xal.x=（VA+alq2/2）/（q1+q2）=（+）/（+）= Mmax=MA+VAx（q1+q2）x2/2+alq2（xal/3）/2=+（+）（）2/2+（）/2= KNmγREMmax== KNm第3層AB跨梁：梁上荷載設計值：q1== KN/m q2=（+）= KN/m左震：（1a）l= MA= KNmMB= KNmVA= （MAMB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2=（+）/++由于VA（2q1+q2）al/2=（2+）0，故xal.由下式解x：VA q1x x2 q2/al/2=0得x=Mmax= MA +VA x q1x2/2 q2x3/ al/6=+*γReMmax==m右震： MA= KNm MB= KNmVA= （MAMB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2=（+）/++由于VA（2q1+q2）al/2=（2+）0，故xal.x=（VA+alq2/2）/（q1+q2）=（+）/（+）= Mmax=MA+VAx（q1+q2）x2/2+alq2（xal/3）/2=+（+）（）2/2+（）/2= KNmγREMmax==m第6層AB跨梁：梁上荷載設計值：q1== KN/m q2=（+）=左震：（1a）l= MA= KNmMB= KNmVA= （MAMB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2=（ +）/++由于VA（2q1+q2）al/2=（2+）0，故xal.由下式解x：x= (VA+ q2 al/2)/（q1+q2）=(+)/(+)=Mmax= MA +VA x (q1+q2）x2/2+ q2al(x al /3)/2=+*(+)+()/2=γReMmax==m右震： MA= KNm MB= KNmVA= （MAMB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2=（+）/++由于VA（2q1+q2）al/2=（2+）0，故xal.x=（VA+alq2/2）/（q1+q2）=（+）/（+）=Mmax=MA+VAx（q1+q2）x2/2+alq2（xal/3）/2=+（+）（）2/2+（）/2=γREMmax==m第一層BC跨梁q1，=*=3 KN/mq2，=(+)= KN/m左震：MB = Mc = VB= （MBMC）/l+q1l/2+q2 l /4=(+)/+3+0則Mmax發(fā)生在左支座，γReMmax = γReMB ==m右震：MB = KNmMC= KNmVB= （MBMC）/l+q1l/2+q2 l /4=(+)/+3+m0由下式x q1 + x2 q2/l= VB 計算x得x=故最大彎矩出現(xiàn)在右支座。γREMmax =γREMC右 = KNm第三層BC跨梁q1，=*=3 KN/mq2，=(+)= KN/m左震：MB = KNm MC = KNmVB= （MBMC）/l+ q1，l/2+ q2，l /4=(+)/+3+0故最大彎矩出現(xiàn)在左支座。γREMmax =γREMB = =m右震：MB = KNm MC = KNmVB= （MBMC）/l+ q1，l/2+ q2，l /4=(+)/+3+由下式解x :x q1，+ q2，x2/l= VB解得x= =則Mmax發(fā)生在右支座，γReMmax = γREMC左 = KNm第六層BC跨梁q1，=*=3 KN/mq2，=(+)= KN/m左震：MB = KNm MC = KNmVB= （MBMC）/l+ q1，l/2+ q2，l /4=(+)/+3+0故最大彎矩出現(xiàn)在左支座。γREMmax =γREMB = KNm右震：MB = KNm MC = KNmVB= （MBMC）/l+ q1，l/2+ q2，l /4=(+)/+3+由下式解x :x q1，+ q2，x2/l= VB解得x= 則Mmax發(fā)生在右支座，γReMmax = γREMC左 = KNm其它跨間的最大彎矩計算結果見下表：跨間最大彎矩計算結果表層次136跨ABBCABBCABBCMmax注：2層梁采用統(tǒng)一配筋；35層梁采用統(tǒng)一配筋。梁端剪力的調整：抗震設計中，其梁端剪力設計值應按下式調整：V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]。調整結果見內力組合表。：取每層柱頂和柱底兩個控制截面，組合結果如下表：橫向框架A柱彎矩和軸力組合層次截面內力SGkSQkSEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）+] ++MmaxMM12NNminNmax6柱頂M（）65N（）17柱底M（）2828N（）172682685柱頂M（）110170170N（）53柱底M115115N（）534柱頂M148N（）11510481048柱底M107107150150N（）11510993柱頂M171123123N894（）189115511551414柱底M140140184184N932（）1891191119114662柱頂M182134134N1127（）274149114911781柱底M41168168219219N1165（）2741528152818321柱頂M230196196N1360311（）37737710631847184710632147柱底M2023523526626632N1398311（）37737710991883188310992198橫向框架B柱彎矩和軸力組合層次截面內力SGk調幅后SQk調幅后SEk（1）SEk（2）γRe[（SGk+）+] ++MmaxMM12NNminNmax6柱頂M79N274274274柱底MN3635柱頂M144204204N柱底MN4柱頂M184246246246N157705103112517057041288柱底M151190123190190N157106813393柱頂M224287288288N107826589214428928921731柱底M183158N1116265147917832柱頂M23830130130179N135538510661866106610662174柱底M220220193N13933851103190321551103110322261柱頂M11284258258258N163252612182313121812182617柱底M362352N167052612542349125412542669：（為滿足強柱弱梁原則）要求同一節(jié)點上下柱端截面極限抗彎承載力之和應大于同一節(jié)點左右梁端截面的極限抗彎承載力之和。抗震規(guī)范規(guī)定：一、二、三級框架的梁柱結點處，柱端彎矩設計值應符合：ΣMc=ηcΣMb注：ΣMc為節(jié)點上下柱端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設計值之和，上下柱端的彎矩設計值可按彈性分析分配。ΣMb為節(jié)點左右梁端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設計值之和。ηc柱端彎矩增大系數(shù)，；；。另外一、二、,A柱：第6層，按《抗震規(guī)范》，無需調整。經計算當軸力N=fc Ac=6002/103= 時，方符合調整的條件，可知：第5層，無需調整。從第4層柱頂開始需要調整。 A柱調整圖如下： 橫向框架A柱柱端組合彎矩設計值的調整（相當于本層柱凈高上下端的彎矩設計值）層次654321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=170ηcΣMb）γREN3031155152818471883B柱：第6層，按《抗震規(guī)范》，無需調整。經計算當軸力N=fc Ac=6002/103= 時，方符合調整的條件，可知B柱調整圖如下： 橫向框架B柱柱端組合彎矩設計值的調整層次654321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb） 204 246 γREN274 363 705