【正文】 0 承載力使用極限狀態(tài) 非格構柱 q=(gk1a+) =(+)= p==1= 正常使用極限狀態(tài) 非格構柱 q1=gk1a+ =+= p1=Pk =1 kN 抗彎驗算 Mmax=max{+，+}=max{+，+}=max{，}= kNm σ=Mmax/W=106/5080=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 νmax=(100EI)+ (100EI)=15004/(100206000121900)+115003/(100206000121900)= [ν]＝min[la/150，10]=min[1500/150，10]=10mm νmax≤[ν] 滿足要求！ 支座反力計算 承載力使用極限狀態(tài) Rmax=+=+= kN 四、橫向水平桿驗算鋼管抗彎強度設計值[f](N/mm2)205鋼管截面慣性矩I(mm4)121900鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面抵抗矩W(mm3)5080 承載力使用極限狀態(tài) 非格構柱： F=(gk1a+)la=(+)= kN p==1= kN 正常使用極限狀態(tài) 非格構柱： F1=(gk1a+)la=(+)= kN p1=Pk=1 kN 計算簡圖如下： 抗彎驗算 σ=Mmax/W=106/5080=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 νmax=≤[ν]＝min[max(l1, lb)/150，10] = min[max(1500, 4000)/150，10] =10mm 滿足要求！ 支座反力計算 承載力使用極限狀態(tài) Rmax= kN 五、扣件抗滑承載力驗算扣件連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數(shù) Rmax = kN≤Rc =8= kN 滿足要求！ 六、斜撐穩(wěn)定性驗算斜撐計算長度系數(shù)μ2鋼管抗彎強度設計值[f](N/mm2)205鋼管截面慣性矩I(mm4)121900鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面抵抗矩W(mm3)5080 α1=arctan( l1/(Hh2))=arctan(1500/(40001500))=176。 第1層防護層傳遞給斜撐荷載計算 （1）橫向斜撐驗算 承載力使用極限狀態(tài) 非格構柱： F=(gk1a+)la=(+)= kN p==1= kN 橫向斜撐計算簡圖如下： 橫向斜撐最大支座反力：R2max = kN 橫向斜撐軸向力： N21= R2max/cosα1=176。= kN N=N21= kN 斜撐自由長度：h= h1/cosα1=176。= m 斜撐計算長度l0=kμ2h=1= m 長細比λ= l0/i=≤250 滿足要求！ 軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)計算： 斜撐計算長度l0=kμ2h=**= 長細比λ= l0/i =1401/= 查《規(guī)范》，φ= σ= N/(φA) =(489)= σ≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 第2層防護層傳遞給斜撐荷載計算 （1）橫向斜撐驗算 承載力使用極限狀態(tài) 非格構柱： F=(gk1a+)la=(+)= kN 橫向斜撐計算簡圖如下： 橫向斜撐最大支座反力：R2max = kN 橫向斜撐軸向力： N22= R2max/cosα1=176。= kN N=N21+N22= kN 斜撐自由長度：h= (H(n1)h1h2)/cosα1=(4(21))/176。= m 斜撐計算長度l0=kμ2h=1= m 長細比λ= l0/i=≤250 滿足要求！ 軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)計算： 斜撐計算長度l0=kμ2h=**= 長細比λ= l0/i =2977/= 查《規(guī)范》，φ= σ= N/(φA) =(489)= σ≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 七、立桿穩(wěn)定性驗算立桿布置單立桿鋼管截面慣性矩I(mm4)121900立桿計算長度系數(shù)μ1鋼管截面抵抗矩W(mm3)5080立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)鋼管抗彎強度設計值[f](N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)489 立桿荷載計算 防護棚結構自重NG1k 鋼管長度： L=n[la(lb/a+1)/2+ lb/2]+( l12+(H h2)2)+H=2[(4/+1)/2+4/2]+(+()2)+4= 扣件數(shù)量： m=n[(lb/a1)/2+12]=2[(4/)/2+12]=13個 NG1k=+=+13= 防護棚構配件自重NG2k 防護層防護材料自重標準值NG2k1=ngk1lalb/2=24/2= kN 欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2=gk2la== kN 縱向外側(cè)防護自重標準值NG2k3=gk3la== kN NG2k= NG2k1+ NG2k2+ NG2k3=++= kN 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值：NGk= NG1k + NG2k=+= kN 沖擊荷載標準值NQk NQk=Pk=1 kN 立桿荷載設計值：N=+ =+ 1= kN 立桿的穩(wěn)定性驗算 立桿長細比驗算 防護棚不同于落地腳手架，一般的落地架在主節(jié)點處有橫向水平桿支撐，故立桿自由長度取立桿步距；而防護棚在主節(jié)點處大多無橫向水平桿支撐，立桿自由長度h取值如下： 斜撐與立桿的連接點到地面的距離h2= 斜撐與立桿的連接點到下層防護層的距離H(n1)h1h2=4(21)= 立桿計算長度l0=kμ1h=1= 長細比λ= l0/i=2210/=≤210 滿足要求！ 軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)計算： 立桿計算長度l0=kμ2h=**= 長細比λ= l0/i =2553/= 查《規(guī)范》，φ= 立桿穩(wěn)定性驗算 σ= N/(φA) =(489)= σ≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 八、立桿地基承載力驗算地基土類型素填土地基承載力特征值fg(kPa)85地基承載力調(diào)整系數(shù)kc1墊板底面積A(m2) 立桿荷載標準值：N=NGk+ NQk=+1= 立桿底墊板平均壓力P=N/(kcA)=(1)= kPa P≤fg=85 kPa 滿足要求！FB0懸挑防護棚計算書 一、基本參數(shù)懸挑防護棚類型雙層懸挑防護棚防護棚兩層之間間距h(m)防護欄高度h1(m)懸挑防護棚懸挑長度A(m)4懸挑防護棚寬度B(m)4懸挑防護棚的水平傾斜角度a176。5主梁間距La(m)縱向次梁間距Lb(m)主梁之間添加橫向次梁的根數(shù)n2內(nèi)側(cè)縱向次梁離主梁與主體錨固點距離a(m) 二、撐拉桿件參數(shù)支撐序號支撐方式材料選擇Ln(m): 支撐桿件在主梁上錨固點到主梁錨固點處直線長度Sn(m): 支撐桿件在外墻錨固點到主梁錨固點處豎直距離是否參與計算1上拉鋼管2是2上拉鋼管是 搭設示意圖：側(cè)立面示意圖平面圖 三、荷載參數(shù)防護層內(nèi)材料類型木腳手板防護層內(nèi)材料自重標準值gk1(kN/m2)欄桿與擋腳板類型欄桿、木腳手板擋板欄桿與擋腳板自重標值gk2(kN/m)安全網(wǎng)自重gk3(kN/m2)沖擊荷載pk(kN)1次梁自重gk4(kN/m)主梁自重gk5(kN/m) 四、次梁驗算次梁材料鋼管次梁鋼管型號Ф48截面面積A(cm2)截面慣性矩Ix(cm4)截面抵抗矩Wx(cm3)抗彎強度設計值[f](N/mm2)205回轉(zhuǎn)半徑i(mm)彈性模量E(N/mm2)206000次梁計算方式三等跨連續(xù)梁 Lc為主梁之間添加的橫向次梁的間距，Lc=La/(n+1) =(2+1)= 計算簡圖： 計算抗彎： M= 計算抗剪： V= 計算撓度： ν= 計算簡圖： 計算抗彎： M= 計算抗剪： V= 計算撓度： ν= 承載能力極限狀態(tài)： q=(gk1+gk3)Lb+gk4=(+)+= 橫向次梁的集中力： R=Lbgk4== Pk ==1= 正常使用極限狀態(tài)： q39。=(gk1+gk3)Lb+gk4=(+)+= 橫向次梁的集中力： R39。=Lbgk4== Pk39。=1kN Mmax=Max(，)= σ=Mmax/WX=106/(103)=≤[f]=205N/mm2 次梁強度滿足！ νmax=Max(，)=≤[ν]=La/400=1500/400= 次梁撓度滿足要求！ 極限狀態(tài)下支座反力： R次梁=Rmax=Max(，)= 正常使用狀態(tài)下支座反力： R39。次梁=R39。max=Max(，)= 五、主梁驗算主梁材料雙鋼管主梁鋼管型號Ф48截面面積A(cm2)截面慣性矩Ix(cm4)截面抵抗矩Wx(cm3)抗彎強度設計值[f](N/mm2)205回轉(zhuǎn)半徑i(mm)彈性模量E(N/mm2)206000主梁與主體結構的連接方式雙扣件扣件的抗滑移折減系數(shù)1 計算簡圖： 計算抗彎： M= 計算抗剪： V= 計算撓度： ν=下層防護棚傳遞至懸挑主梁荷載標準值R39。(kN)設計值R(kN)連接兩層短立桿的自重荷載hgk4==下層縱向次梁的自重荷載Lagk4==下層橫向次梁的自重荷載2Lbgk42=2=防護層內(nèi)材料自重LaLbgk1==安全網(wǎng)自重荷載LaLbgk3==合計 承載能力極限狀態(tài)： qx=qsin（α0）=gk5sin（50）== qy=qcos（α0）=gk5cos（50）== Rx=(R次梁+R下排)sin(α0)== Ry=(R次梁+R下排)cos(α0)== 正常使用極限狀態(tài)： q39。x=qsin（α0）=gk5sin（50）== q39。y=qcos（α0）=gk5cos（50）== R39。x=(R39。次梁+R39。下排)sin(α0)== R39。y=(R39。次梁+R39。下排)cos(α0)== Mmax= σ=Mmax/WX=106/(103)=≤[f]=205N/mm2 主梁抗彎度滿足！ νmax=≤[ν]=A/400=4000/400= 主梁撓度滿足要求！ R0= R1= R2= 上拉部分： 第1道上拉：F1=R1/(sin(α+arctan((S1L1sinα)/(L1cosα))))=(sin(5+arctan((sin5)/(2cos5)))) = 第2道上拉：F2=R2/(sin(α+arctan((S2L2sinα)/(L2cosα))))=(sin(5+arctan((sin5)/(cos5)))) = Nmax=qxA+Rx((Aa)/Lb+1)+(F12R12)+(F22R22)=4+（()/+1）+()+()= λx=L1/i=2000/= 查《規(guī)范》表A得，φ= σ=N/(φA)=(102)=≤[f]=205N/mm2 主梁穩(wěn)定性滿足要求！ 六、主梁與主體結構連接點強度計算 扣件抗滑承載力驗算： Nmax=qxA+Rx((Aa)/Lb+1)+(F12R12)+(F22R22)=4+（()/+1）+()+()= 主梁鋼管扣件抗滑移Nmax=≤112=12kN 主梁與主體結構預埋鋼管扣件抗滑移計算：N1ma