【正文】 路；③校準電壓表。7．發(fā)電機過熱。原因及處理：①單機運行中長期過負載；應減載至額定值；②并網運行電網電壓偏低，機組長期低cosφ運行，致使勵磁電流IL長期過載；應減小IL少發(fā)無功；③機組長期低速運行，IL長期過載；應提高轉速至額定；④實際工作中會出現發(fā)電機風道堵塞；應清除；⑤定子繞組短路或絕緣下降，應立即停機檢修。8．勵磁主電路整流元件過熱。原因及處理項目如下：① 勵磁電流IL超過額定值。處理同五。② IL低于額定值?？赡苁牵篴）交流電源缺相。可用鉗形電流表或串入電流表檢查，若某相電流為零或特別小，一般即為缺相所在，應立即降低負載或停機處理；b）某橋臂快熔熔斷。先適當減小負載，再用萬用表逐一檢查每一橋臂快熔兩端電壓，其值約等于電源電壓的這相快熔，即為故障所在，應立即更換；c）某橋臂整流元件故障。先適當減小負載，再迅速檢查整流元件，必要時可停機檢查，更換故障元件；d）某橋臂可控硅無觸發(fā)脈沖。先適當減輕負載，再用示波器逐臂檢查是否有觸發(fā)脈沖輸入可控硅，若脈沖不正常，則應檢查觸發(fā)組件；查出故障組件后，立刻換上備用組件；若無備用，則將負載降至額定值的（60～70）%左右，再繼續(xù)運行，然后斷開故障組件檢修。若觸發(fā)組件輸出脈沖正常，則控制極連接導線必有開斷現象，應檢查更換。③ IL正常，可能是：a）在實際工作中會遇到冷卻風機故障停轉。此時應先適當降低負載，再打開風道門或用臨時風扇強行冷卻整流裝置，然后檢修風機或風機線路；b）冷卻風道堵塞，散熱條件惡化。先適當降低負載，再打開風道門，排除異物。9．運行中風機停轉。一般應發(fā)“風機停止”信號，若指示燈損壞，則可能無信號。原因及處理：①熔斷器或熱繼電器動作，切斷風機電源。在查明原因，排除故障后，更換熔絲（但不得加大截面）或復歸熱繼電器；②電源開關或接觸器觸頭接觸不良；③風機控制回路故障；④風機內部故障，如某相定子繞組斷線，其余兩相長期運行過熱燒毀，或者短路等?？蓳Q上備用電機，檢修故障電機，若無備用，短期內又不能修復者，可用外風扇冷卻。注意：風機停轉后，整流裝置能在多長時間內帶多少負載，應按出廠說明書要求，并注意監(jiān)視整流元件溫度，不得超過允許范圍。10．運行中將勵磁整定電位器旋至最大勵磁位置，但單機UF或并網QX偏低。原因：①檢測放大電路元件變質或損壞，致使UK偏離正常值，相當于UF虛假偏高；②移相觸發(fā)電路故障，可控硅導通角偏低；③勵磁主電路缺相運行；快熔熔斷；④某整流元件故障。處理：①檢查UK是否與整定電位器正常值符合，否則應檢查檢測放大電路；②用示波器檢查導通角是否與UK對應，否則應檢查移相觸發(fā)電路；③按缺相故障處理；④更換快熔；⑤檢查整流元件，若個別損壞，可適當降低負載繼續(xù)運行，待停機時更換。11．并網運行時IL、UL突降，與UK變化不對應。原因及處理：①一相或兩相移相觸發(fā)電路故障無輸出；用示波器檢查并排除故障；②快熔熔斷；更換之；③整流元件損壞；處理同上述10項第⑤點。12．控制電壓UK波動，IL及QX（或cosφ）大幅度擺動。原因：①電網故障，電壓大幅度擺動；②測量電路濾波電容或與UK并聯的平滑電容損壞；③自控電路中的負反饋電路故障，抑制外界干擾及本機自激振蕩的能力下降或消失；④放大電路中的晶體管變質；⑤檢測放大電路中的聯接導線似斷非斷或焊點接觸不良；⑥可控硅控制極引線似斷非斷。處理：①首先判斷故障發(fā)生在電網還是本機：若并聯運行機組變化規(guī)律相同，則故障在電網；否則故障所在的機組變化特別突出；②若故障發(fā)生在電網，一般應在允許范圍內，盡可能增大本機有功及無功輸出，減輕電網負擔，有利于盡快消除故障；與此同時，應加強監(jiān)視，留心操作，防止發(fā)生事故；③若故障發(fā)生在本機，則應：a）檢查測量電路濾波電容及控制電壓的平滑電容，若電容量不足或損壞，應更換；b）檢查各負反饋電路并排除故障；c）檢查并更換質量不良或損壞的晶體管；d）檢查或更換不良導線，焊好劣質焊點；e）檢查并更換劣質可控硅。13．并列運行機組間無功分配不穩(wěn)定，有拉搶現象。原因：可能是調差率整定不當，各機組間無功分配不合理；應重新整定調差電路。14．發(fā)電機失磁。IL突然降至零，cosa表反向偏轉、有功表及電流表振蕩、機組可能有異常聲音，應立即停機檢查。原因可能是：①檢測放大電路故障，無UK輸出；②可控橋輸出端短路或開路；③續(xù)流二極管損壞短路；④勵磁電源變壓器短路，引起高壓側開關跳閘或熔絲熔斷；⑤勵磁繞組開路或嚴重短路；⑥失磁保護故障拒動。 第4章 過勵限制特性實驗過勵限制是把可控勵磁發(fā)電系統中可控橋最大輸出電流，限制在一定限度內的安全保護措施。因為可控勵磁系統調節(jié)靈敏，在發(fā)電機端電壓下降5%時，就能將可控硅導通角開放到最大進行強勵。如不加以限制，這時的強勵電流約為額定勵磁電流的2倍以上，對勵磁繞組和可控橋整流元件都可能造成危害。因此必須設置過勵限制電路把強勵電流限制在強勵允許值以內。過勵限制電路原理接線見圖41。過勵信號由可控功率整流橋交流側的兩個測量互感器5TA、6TA二次側取得。本電路測量可控橋的交流輸入電流，當其達限制值時，輸出的過勵限制信號自動限制可控硅開放角的增大，從而限制可控橋最大勵磁電流在一定的數值內。其限制值由波段開關1Ke分十檔進行整定調節(jié)。測量電流互感器5TA、6TA分別串在可控橋交流側任意二相的輸入端上，副邊分別并接3RT、4RT。其上可取得與輸入電流成正比的電壓，將它們的一端異極性相連，接成V型，形成三相電壓，接至過勵限制電路的輸入端456。此正比于可控橋輸入電流的三相測量電壓，經16VDe整流成直流后，送入比較檢測橋。比較橋的一個回路由17VDe、4Re、1VWe組成。以1VWe上的穩(wěn)定電壓作為給定電壓。比較橋的另一回路由716VDe、1Re組成。，其值幾乎不隨流過電流的大小而變。故可看作一個個串聯的小穩(wěn)壓管。波段開關1Ke將連接點逐個引出，分十檔自由選擇所需的穩(wěn)定電壓。當輸入電壓增加使716VDe都正向導通以后，1Re上的電壓也隨之增加。而716VDe的正向壓降幾乎不變。就以1Ke所選穩(wěn)定電壓（1Ke所選檔以下的二極管正向電壓總和）與正比于可控橋輸入電流的1Re上的電壓之和作為比較電壓?？煽貥蜉斎腚娏魑催_限制值時，比較電壓小于給定電壓。因19VDe反偏，910端無過勵限制信號輸出。一旦可控橋輸入電流達限制值，比較電壓就大于給定電壓，19VDe開通，910端輸出正比于輸入電流的過勵限制信號。過勵限制輸出信號與控制方式切換電路輸出的控制信號UK并聯后，送入移相觸發(fā)電路的移相控制端。此信號大于并聯的控制信號Uk時，Uk不產生移相，而完全由過勵限制信號控制移相。限制信號具有限制開放角繼續(xù)增大的作用，使輸入可控橋電流的最大值受到限制。限制值由1Ke調節(jié)整定。1Ke處在0檔上，因無穩(wěn)定電壓相加，比較電壓值較小，需有較大的輸入電流才能輸出限制信號。因此0檔的限制值最大。1Ke處在10檔上，相加的穩(wěn)定電壓最大，比較電壓值也最大，只需較小的輸入電流就能輸出限制信號，所以10檔的限制值最小。圖41中，2Re為減小限制信號的交流成分，防止勵磁電壓波起伏不平衡而設。2Re阻值不大，它并不明顯地減慢1Ce的充電速度，保證限制信號有較快的上升速度。而3Re阻值較大，減慢了1Ce的放電速度，以此平滑過勵限制信號，減小信號中的交流成分。實驗設備詳見表41序號設備名稱使用儀器名稱數量1ZBL59可控勵磁發(fā)電系統組件（六）1臺2ZBL60可控勵磁發(fā)電系統組件（七）1臺3ZB35真有效值交流電流表3只4ZB36真有效值交流電壓表3只5ZB31直流數字電壓表、電流表2只6DZB022220?可調電阻3只7DZB01三相自耦調壓器1臺三相交流電源1路1．過勵限制特性實驗接線見圖42。按圖示要求接入三相自耦調壓器、交流電壓表、交流電流表和負載電阻1R、2R、3R。電流互感器二次電流在3RT、4RT上形成的三相交流電壓是過勵限制的輸入電壓，分別為U4U5U64，三相電流值相同時，三相電壓值也應相等。在輸出端910接入直流電壓表用于測量輸出電壓U910。波段開關1Ke置于5檔位置，將三相調壓器調至零輸出位置，電源開關處于斷開狀態(tài)，接線完畢檢查無誤后，接入三相交流電源。2．合上交流電源開關調節(jié)三相調壓器，逐步增加輸入TR原邊電壓至100V，注意觀察電流表和電壓表的變化情況，調節(jié)RRR3使三相電流對稱，然后按表42所對應各點電流改變值記錄過勵限制的輸入輸出參數。 　圖42 過勵限制特性實驗接線圖3．調壓器置零輸出位置，切斷三相交流電源，調節(jié)整定過勵限制值的波段開關置于“0”檔位置。4．記錄繪制限制特性：斷開5TA、6TA與過勵限制電路輸入端6的連接導線，將三相調壓器輸出端a、b、c直接接到過勵限制輸入端6，作為輸入電壓Usr，合上三相交流電源開關，按表42調整三相調壓器改變輸入過勵限制電路的交流輸入電壓Usr，逐點測試記錄過勵限制輸入電壓Usr與輸出電壓Usc的對應值，測試數據正確記入表43中（注意：三相調壓器輸入過勵限制電路的電壓不應大于17V，三相電壓應對稱均勻）。IB（A）10．90．80．70．60．50．40．30．20．1U45（V）U56（V）U64（V）U910（V）表43過勵限制特性測試記錄表整定開關置“0”檔Usr（V）Usc（V）整定開關置“5”檔Usr（V）Usc（V）整定開關置“10”檔Usr（V）Usc（V）5．再將過勵限制整定開關分別置于“5”檔和“10”檔時，按上面第4步分別測出二組數據記錄在表43相應的表格中。千萬不要刪除行尾的分節(jié)符，此行不會被打印?！敖Y論”以前的所有正文內容都要編寫在此行之前。 43 結論在課題完成之際，對可控勵磁發(fā)電系統實驗的設計有以下幾點心得: ,但一些最初的難題還沒有得到滿意的解決,而電力系統的大規(guī)模聯網、市場化運作等又對此提出了新的挑戰(zhàn)。身為祖國培育出的電氣工程方面的學子深感肩上責任的偉大，而以后即將進入電力行業(yè)工作的我們更是要腳踏實地的工作和學習，集我國廣大科研工作者之力，一起推動我國電力事業(yè)的蓬勃發(fā)展。 ，而同步發(fā)電機勵磁控制則是提高電力系統穩(wěn)定性最經濟最有效的技術手段之一。針對發(fā)電機勵磁控制系統的強非線性特點，通常采用的方法是對其進行線性化處理。但是當系統狀態(tài)遠離平衡點時，用平衡點局部線性化方法設計的控制器可能控制效果不理想。近年來，隨著非線性控制理論的迅速發(fā)展，特別是以微分幾何為代表的精確反饋線性化方法的迅速發(fā)展，從理論上較好地解決了非線性控制系統的大范圍線性化問題。 ，模糊邏輯勵磁控制、基于規(guī)則(專家系統)的勵磁控制、人工神經網絡勵磁控制、基于迭代學習算法的勵磁控制等許多先進控制策略被廣泛地應用到發(fā)電機勵磁控制中。在人工智能應用于勵磁控制時，并不需要被控對象精確的數學模型，其控制效果是由控制規(guī)則及其對系統運行變化的適應能力決定的。近年來，模糊控制技術得到了越來越多的重視，模糊控制不依賴對象的數學模型，魯棒性好，簡單實用，可以離線形成控制表存儲在控制器中，可以很好地滿足勵磁控制系統快速反應的要求。，并對已有的科研成果及理論進行了相應的總結與展望。對可控勵磁發(fā)電系統的實驗做了研究。 致謝首先要衷心感謝我的指導老師沈稼豐。在設計期間，沈稼豐老師給我們提供了便利的試驗條件和學習環(huán)境，在畢業(yè)設計的選題及設計過程中給予了無限的幫助和建議，還在生活中予以關心和支持。沈稼豐老師嚴謹的治學態(tài)度和忘我的敬業(yè)精神給我留下了深刻的印象，也是我今后生活和工作中學習的榜樣。同時還要感謝和我一起學習的組員們，他們在我設計期間給予我很多幫助，沒有大家的幫助，我無法順利完成設計。衷心感謝在這四年中培養(yǎng)、教育、關心過我的老師們，還有與我朝夕相處并不斷給我?guī)椭耐瑢W和朋友們！參考文獻1 楊冠成. 電力系統自動裝置原理(第四版). 34382 陸繼明， 77893 丁爾謀 . 43384 商國才. 55575何友觀 . 971066 孟文博. ,248517 孫璽. ,216198 9 . 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