【正文】 水蒸氣體積含量，求得 =代人上式 ： =+= =／h℃ 管壁垢層熱阻取： =℃／管壁至冷卻水的給熱系數(shù)按下列計算 =式中， —努賽爾特準(zhǔn)數(shù)； —水的導(dǎo)熱系數(shù)； 取=（／h℃）； —水管內(nèi)徑，=。 = ，—雷諾數(shù)； —普蘭特數(shù)； —系數(shù)； 按下列計算： =式中，—管程呢水流速（）； —水的重度， =994（）； —水的粘度， =（里泊）。管程呢水流速為 ==因此， ==，查得=。準(zhǔn)數(shù)按下列計算； =由此求得 ==因此，管壁到冷卻水的給熱系數(shù)： ==／℃預(yù)冷段傳熱系數(shù) = =／℃(2)終冷段傳熱系數(shù) 計算過程與計算是一樣；所以同上,可計算出==／℃(3)熱負(fù)荷量： 預(yù)冷段 =－= 終冷段 =－=(4)傳熱面積: 預(yù)冷段 =／△=／()= 終冷段 =／△=／()=所以總傳熱面積： =+= 終冷塔塔高的計算 (1)預(yù)冷段管箱高度為 橫管冷卻器采用57，V=所以，n=4/(3600)=52根 ，則需要管子根數(shù) N=/() =() =由流速知需37根管子、采用正三角型排列、且組成一個管束、每8個管束組成一個管箱，則每個管箱熱面積為：A=nd52 =852 =㎡需管箱：＝、取22個冷卻水管采用正三角型排列、則管心距為：= 取74mm每個管箱的寬度為：2874=2072 取2100mm 設(shè)管間距為300mm ，7416=1025mm取1米 , =22 (2)終冷段管箱高 同理可求得=11兩段噴灑高度共取1m，煤氣出口2m,煤氣入口2m,底部油槽高2m,則塔全高： =22+11+1+2+2+2=40 洗苯塔的計算原始數(shù)據(jù)：塔前煤氣溫度25℃，塔后煤氣溫度26℃， 塔前煤氣壓力9900Pa，塔后煤氣壓力8400Pa， 物料衡算通過對進(jìn)出洗苯塔煤氣平均流量，洗油循環(huán)量，貧富油中粗苯量的計算，來計算洗苯塔的塔徑，塔高等。并完成洗苯塔填料的計算和選型。進(jìn)入洗苯塔的煤氣量為： 干焦?fàn)t煤氣 水 蒸 氣 苯 族 烴 合計 進(jìn)入洗苯塔的煤氣溫度為25℃，壓力847毫米汞柱。設(shè)洗苯塔后的煤氣苯族烴含量為，則其損失量為： = 回收苯族烴的量為： G=－=這樣，洗苯塔后的煤氣量為： 干焦?fàn)t煤氣 水 蒸 氣 苯 族 烴 合計 ※ 煤氣的實(shí)際流量（塔前為，塔后為） 煤氣平均流量V的計算：入洗苯塔的煤氣中苯族烴的實(shí)際含量為： 洗苯塔后的煤氣中為： 式中： 825—洗苯塔后煤氣壓力，毫米汞柱 303—洗苯塔后煤氣溫度， K 貧油中粗苯的最大含量按下式計算，此式在濃度不大時是正確的： 式中: —洗苯塔后煤氣中苯族烴的含量， = —洗苯塔后煤氣壓力， =825毫米汞柱 M—洗油分子量， M=170 —當(dāng)t=30℃時，貧油面上的苯族蒸汽壓，毫米汞柱為了確定貧油面上的蒸汽壓，設(shè)粗苯的組成為：苯73%、甲苯21%、二甲苯5%、溶劑油1%。為進(jìn)行計算，假設(shè)貧油中的粗苯組成與所得的粗苯組成相同。 當(dāng)30℃時，粗苯各組份蒸汽壓為： 毫米汞柱 苯 甲苯 二甲苯 （按對二甲苯計） 溶劑油 5 （安1,3,5－三甲苯計）粗苯的平均分子量為： 式中： 7910120——各組份的分子量 粗苯中各組份的分子分?jǐn)?shù)為： = 因此，當(dāng)30℃時，粗苯的蒸汽壓為： +++5=99毫米汞柱 這樣，貧油中粗苯最大含量為： 為了在洗苯塔上部造成吸收推動力，貧油的實(shí)際含粗苯量應(yīng)低于最大含量，并由以下公式計算得出： %式中： n—平衡偏移系數(shù)， n=～1. 設(shè)n= 則 % 當(dāng)洗苯塔的下面達(dá)到平衡時，從洗苯塔引出的富油中粗苯的最大含量按下式計算： 考慮到塔下面的吸收平衡有偏移，取平衡偏移系數(shù)n=,。此時 最小的洗油量: 而對1的干煤氣的洗油量為： 因此， 貧油中的粗苯量為： 而在富油中的粗苯量為： 因而， 被洗油吸收的粗苯量為： －=洗苯塔的物料平衡， 輸入 輸出焦?fàn)t煤氣 焦?fàn)t煤氣 洗 油 洗 油 苯 族 烴 苯 族 烴 合計 合計 洗苯塔的基本尺寸計算和吸收表面積(1)塔徑的確定； 根據(jù)《燃料化工》1998：提供的參數(shù)，～；～㎡/Nmh，本設(shè)計取=，㎡/Nmh = 式中 V—煤氣平均體積流量，Nm/S(2)花環(huán)填料面積，用量及塔高的計算： 得花環(huán)填料面積： F===㎡，其中, V＝ 是干煤氣的體積流量。 洗苯塔吸收段內(nèi)填Z型花環(huán)填料，填料層的結(jié)構(gòu)采用多段填充，充填X型花環(huán)填料，采用6個葉式噴頭，在塔的適當(dāng)部位設(shè)再分布器。 三種花環(huán)填料規(guī)格；型號填 充分?jǐn)?shù)個/m 比表面積㎡/Nm 空隙率% 容重Kg/mX 32500 185 88 111Z 8000 127 89 120 D 3000 94 90 88由上表可查出：Z型花環(huán)的比表面積為A=127㎡/Nm。秒年里則：填料總體積V=F/A=故填料高度為：h===因此洗苯塔可分為4層填料，，,洗苯塔底部槽高為8m，,第二層與第三層填料間設(shè)再分布器，間隔為2m,，則洗苯塔內(nèi)填料高度為： H， =4+2=塔高可取為： H=8++++++= 蒸餾脫苯部分設(shè)備計算和選型計算依據(jù)：,73%= kg/h,21%=，5%=，萘溶劑油為:1%=洗油量m=富油量=洗油量＋粗苯產(chǎn)量＋貧油中含粗苯量 =＋＋=富油中水量=富油量（～1%） =% =富油中萘量=富油量3% =3% =有上計算得：貧油的量為：w=+=又貧油密度=1050Kg/則：V==貧油中粗苯的含量為:,粗苯的密度取860,247。860=，%=,%= ，%=，%=。 則進(jìn)入脫苯工序的富油量如下： 成分 分子量洗油 170萘 128 合計 苯 78 甲苯 92 二甲苯 106溶劑油 合計 水 18 共計 管式爐(1)物料恒算計算依據(jù) 管式爐出口富油溫度為180℃，壓力為920mmHg。180℃時各種組分的飽和蒸汽壓（mmHg）分別為：苯：7668；甲苯：3875；萘：295；二甲苯：2060；溶劑油：1100；洗油：110。從管式爐出來的富油進(jìn)入脫苯塔時，閃蒸后與閃蒸前液相中各組分比率計算如下：（用試差法）苯的比率：假設(shè)=甲 苯：==二甲苯：==溶劑油：==洗 油：==萘 ：== 水：=0 閃蒸后留在液相中各組分的數(shù)量如下（包括進(jìn)入再生器的洗油量）:成分 苯 甲苯 二甲苯 溶劑油 合計 洗油 萘 共計 612 驗(yàn)算： A= == =A/（A+）==與假設(shè)值=，故以上計算正確。 在脫苯塔進(jìn)口各組分蒸發(fā)量如下：（包括進(jìn)入再生器的蒸發(fā)量）:成分 苯 甲苯 二甲苯