【正文】 (kN)中柱N(kN)654321注：表中、單位為，為，為。豎向荷載作用下仍以⑦軸線作為計算單元，計算框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力。由于房間內(nèi)布置次梁（bh=200mm400mm），故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的陰影所示，計算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。在計算單元范圍內(nèi)的縱向框架梁的自重、縱向墻體的自重以及女兒墻的自重以集中力的形式作用于各節(jié)點上。（1） 第6層梁的均布荷載恒載計算：屋面均布恒載傳給梁 =主橫梁自重（包括抹灰） 25=次橫梁自重（包括抹灰） 25= 合計 kN/ m活載計算： =（2）第5～1層梁的均布線荷載恒載計算：屋面均布恒載傳給梁 =主橫梁自重（包括抹灰） 25=次橫梁自重（包括抹灰） 25= 合計 活載計算： =（3）第6層節(jié)點集中荷載計算邊柱：縱向女兒墻自重 25= kN縱主梁自重（包括抹灰） 25= kN縱向外墻體自重（包括抹灰） (－)=柱自重（包括抹灰） 25= 合計 中柱：縱主梁自重（包括抹灰） 25=柱自重（包括抹灰） 25= 合計 （4）第5～2層梁的均布線荷載邊柱：縱主梁自重（包括抹灰） 25= kN縱向外墻體自重（包括抹灰） =柱自重（包括抹灰） 25= 合計 中柱：縱主梁自重（包括抹灰） 25= kN柱自重（包括抹灰） 25= 合計 （5）第1層節(jié)點集中荷載計算：邊柱：縱主梁自重（包括抹灰） 25= kN縱向外墻體自重（包括抹灰） =柱自重（包括抹灰） 25= 合計 中柱：縱主梁自重（包括抹灰） 25= kN柱自重（包括抹灰） 25= 合計 豎向框架內(nèi)力計算豎向荷載作用下框架的內(nèi)力采用彎矩分配法計算。對于框架內(nèi)力除了活荷載較大的工業(yè)廠房以外，一般的工業(yè)與民用建筑可以不考慮活荷載的不利布置，這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎矩較考慮活荷載不利布置法求得的彎矩偏小，但當活荷載占總荷載比例較小時，其影響很小。如果像工業(yè)廠房活荷載占總荷載比例較大，可在截面配筋時，～。由于該橫向框架結(jié)構(gòu)和荷載大致對稱，不考慮陽臺挑梁，故計算時可用半框架。梁端和柱端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力相迭加而得到：柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中荷載迭加得到。（1）固端彎矩計算將框架梁視為兩端固定梁計算固端彎矩。 框架梁固端彎矩計算邊跨中間跨均布荷載(m)(kNm)均布荷載(m)(kNm)（2）分配系數(shù)計算由于取半框架計算內(nèi)力，分配系數(shù)按與節(jié)點連接的各桿的轉(zhuǎn)動剛度比值計算。比如邊柱頂層節(jié)點的分配系數(shù)為：。 框架的梁柱線剛度示意圖（kNm） 恒荷載彎矩分配圖（kNm）（3）傳遞系數(shù)遠程固定，傳遞系數(shù)為1/2；遠程滑動鉸支，傳遞系數(shù)為1。（4）彎矩分配計算恒荷載作用下，； 。 恒荷載作用下框架彎矩圖（kNm） 活荷載作用下框架彎矩圖（kNm）風荷載仍以⑦軸線作為計算單元，計算框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力。其內(nèi)力計算過程與水平地震作用的相同。；梁端彎矩、。 風荷載作用下框架柱剪力和柱彎矩標準值柱層次h(m)(kN)(kN/m)D(kN/m)(kN)(kNm)(kNm)邊柱669031212634569031212634469031212634369031212634269031212634153305310368中柱66903121302256903121302246903121302236903121302226903121302215330531052剪力及柱軸力計算 層次邊梁走道梁柱軸力(m)(kNm)(kNm)(kN)(m)(kNm)(kNm)(kN)邊柱N(kN)中柱N(kN)654321（1）結(jié)構(gòu)抗震等級結(jié)構(gòu)的抗震等級可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、地震烈度、房屋高度等因素，查《建筑抗震設計規(guī)范》，地處抗震設防烈度為7度的徐州地區(qū)，因此該框架為三級抗震等級。（2）框架梁內(nèi)力組合梁內(nèi)力控制截面一般取兩端支座截面及跨中截面。支座截面內(nèi)力有支座正、負彎矩及剪力，跨中彎矩一般為跨中正彎矩。梁支座負彎矩組合的設計值： （）梁支座正彎矩組合的設計值： （）梁端剪力設計值： （）式中：、重力荷載代表值作用下梁的支座彎矩和剪力；、水平地震作用下梁的支座彎矩和剪力。（3）荷載作用效應組合結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件在使用期間，可能遇到同時承受永久荷載和兩種以上可變荷載的情況。但這些荷載同時都達到它們在設計基準期內(nèi)的最大值的概率較小，且對某些控制截面來說，并非全部可變荷載同時作用時其內(nèi)力最大，因此應進行荷載的最不利組合。對于一般框架結(jié)構(gòu)，荷載效應組合的設計值可按下列規(guī)定采用：由可變荷載效應控制的組合： （） （）由永久荷載效應控制的組合： （）考慮以豎向的永久荷載效應控制的組合時，參與組合的可變荷載可僅限于豎向荷載。永久荷載的分項系數(shù)按下列規(guī)定選?。寒斊湫獙Y(jié)構(gòu)不利時，；當其效應對結(jié)構(gòu)有利時，對結(jié)構(gòu)的傾覆、?？勺兒奢d的分項系數(shù)。（4）承載力抗震調(diào)整系數(shù)從理論上，抗震設計中采用的材料強度設計值應高于非抗震設計時的材料強度設計值。但實際上在抗震設計中仍采用非抗震設計時的材料強度設計值，而是通過引入承載力抗震調(diào)整系數(shù)來提高其承載力。，因柱的變形能力與梁接近，故其承載力抗震調(diào)整系數(shù)與梁相同。 承載力抗震調(diào)整系數(shù)受彎梁偏壓柱受剪軸壓比〈軸壓比〉該框架內(nèi)力組由PKPM組合，各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見附錄表1，其中豎向荷載作用下的梁端彎矩為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩()。柱內(nèi)力控制截面一般取柱上、下端截面，每個截面上有、。由于柱是偏心受壓構(gòu)件且一般采用對稱配筋，故應從內(nèi)力組合中選出下列最不利內(nèi)力：及相應的；及相應的；及相應的。柱內(nèi)力組合見附錄表1。一、二、三級框架的梁柱節(jié)點處，柱端組合的彎矩設計值應符合下式的要求： （）式中 ——節(jié)點上下柱端截面順時針或反時針方向組合的彎矩設計值之和，上下柱端的彎矩設計值可按彈性分析來分配；——節(jié)點左右梁端截面反時針或順時針方向組合的彎矩設計值之和； ——柱端彎矩增大系數(shù)。為了避免框架柱腳過早屈服，一、二、三級框架結(jié)構(gòu)的底層柱下端截面的彎矩設計值，、。底層是指無地下室的基礎以上或地下室以上的首層。以第一層梁與底層中柱節(jié)點的梁端彎矩值由PKPM內(nèi)力組合查得(見附錄表1)，并計算計算截面的彎矩：梁1：Mbl== 梁2：Mbr== 左震：Mb=Mbl+Mbr=+=245 取Mb=245第一層梁與底層中柱節(jié)點的柱端彎矩值由PKPM內(nèi)力組合查得(見附錄表1)，并計算計算截面的彎矩：柱2：Mcu== 柱6：Mcb== 左震：Mc=Mcu+Mcb=+= 梁端取左震，也應取左震： Mc=m=m，故?。篗c1= 將和的差值按柱的彈性分析彎矩值之比分配給節(jié)點上下柱端：Mc上=++= Mc下=++=，則Mc==其它柱端彎矩的調(diào)整用相同的方法（略）?？紤]地震作用時，橫向框架梁的截面設計采用下面的表達式： ()式中： — 框架梁內(nèi)力組合設計值，包括組合的彎矩和剪力的設計值； — 框架梁承載力設計值；— 承載力抗震調(diào)整系數(shù)，由《抗震規(guī)范》。因此，框架梁截面設計時，組合表中與地震作用組合的內(nèi)力均應乘以后再與靜力組合和風荷載組合的內(nèi)力進行比較，挑選出最不利內(nèi)力，進行框架梁截面配筋。下面僅以第一層邊跨AB梁為例，說明其計算方法和計算過程。左端：M=?m V=跨中：M=?m右端：M= kN?m V=梁采用混凝土等級C35(，)，；縱向鋼筋選用HRB335級鋼筋(N/mm2，)?？缰薪孛妫缰薪孛姘碩型截面計算）① 翼緣計算寬度的確定按計算跨度l0考慮：bf‘=l03=2000mm按梁肋凈距考慮：bf‘=sn+b=sn+300=3800mm按翼緣高度hf考慮：hf/h0=100/380=，故此種情況可不考慮。由以上可知bf‘=2000mm。②T型截面類型的判斷∝1fcbf39。hf39。h0hf39。2=20001004701002 =?m?m所以屬于第一類T型截面。③鋼筋面積計算∝s=Mmax(bh02fc)=106(20004702)=計算得：ξ=112αs=≤ξb=As=α1fcbf39。h0ξfy=2000470=%，%，Amin=300500=450mm2