【正文】 ==＜=，取=設柱箍筋為4肢Φ8﹫150,則 =＞同時柱受剪截面應符合如下條件：即 kN＞截面滿足抗剪要求。以第一，二層C柱為例，對圖223中的ⅠⅠ，ⅡⅡ，ⅢⅢ，截面進行設計?；炷恋燃墳镃30，=，=縱筋為HRB335,=300 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 由C柱內力組合表221查得：ⅠⅠ=c==103/(600600)=＜ⅡⅡ=c==103/(600600)=＜ⅢⅢ= 圖223 C柱截面計算示c==103/(600600)=＜均滿足軸壓比的要求。 第一層梁與C柱節(jié)點的梁端彎矩值由內力組合表219查得：左震 m 右震 m取=m第一層梁與C柱節(jié)點的柱端彎矩值由內力組合表221查得：左震 +=m 右震 +=m梁端取右震, 也取右震：=m＜==m取180。=m將和180。的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點上下柱端（即II、IIII截面）。=（）= kNm =（）= kNm =+=m=+=m對底層柱底（IIIIII截面）。== kNm根據(jù)C柱內力組合表221選擇最不利內力并考慮上述各種調整及抗震調整系數(shù)后，各截面控制內力如下:ⅠⅠ截面：①==m == ②=m =ⅡⅡ截面：①==m == ②=m = ⅢⅢ截面：①==m == ②=m =截面采用對稱配筋,具體配筋見表231中.表231C柱正截面受壓承載力計算（底層）截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM(kNm)N(kN)(mm)54005875續(xù)表231(m2)600565600565600565(mm)(mm)(mm)202020202020(mm)9(mm)e(mm)偏心性質大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心600＜0＜0＜03351＜0選筋420232+328232+328實配面積(mm)125634563456% 以第一層C柱為例，剪力設計值按下式調整：=m =m =柱的抗剪承載能力:= 取==＜=,取=設柱箍筋為4肢Φ8﹫150，則 =＞同時柱受剪截面應符合如下條件: 即 kN＞截面滿足抗剪要求。以第二、三層C柱為例，對圖223中的ⅠⅠ，ⅣⅣ，ⅤⅤ，截面進行設計。混凝土等級為C30，=，=縱筋為HRB335,=300 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 由C柱內力組合表221查得:=c==103/(600600)=＜=c==103/(600600)=＜均滿足軸壓比的要求。 第二層梁與C柱節(jié)點的梁端彎矩值由內力組合表219查得：左震 m 右震 m取=m第二層梁與C柱節(jié)點的柱端彎矩值由內力組合表221查得：左震 +=m 右震 +=m梁端取左震, 也取左震：=m＜==m取180。=m將和180。的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點上下柱端（即IVIV、VV截面）。=（）=m=（）= kNm=+=m=+=m根據(jù)C柱內力組合表221選擇最不利內力并考慮上述各種調整及抗震調整系數(shù)后，各截面控制內力如下:ⅣⅣ截面:：①==m == ②=m = ⅤⅤ截面:：①==m == ②=m =截面采用對稱配筋,具體配筋見表232中。 以第二層柱為例，剪力設計值按下式調整： 由正截面計算中第ⅣⅣ、ⅤⅤ截面的控制內力得：=m =m =表232 C柱正截面受壓承載力計算（標準層）截面ⅣⅣⅤⅤM(kNm)N(kN)(mm)5875(m2)600565600565(mm)(mm)(mm)20202020(mm)(mm)e(mm)偏心性質大偏心大偏心大偏心大偏心 374＜0336＜0選筋420420實配面積(mm)12561256%柱的抗剪承載能力:= 取==＜=,取=設柱箍筋為4肢Φ8﹫150，則 =＞同時柱受剪截面應符合如下條件: 即 kN＞截面滿足抗剪要求。根據(jù)地震震害分析，不同烈度地震作用下鋼筋混凝土框架節(jié)點的破壞程度不同，7度時，未按抗震設計的多層框架結構節(jié)點較少破壞，因此，對不同的框架，應有不同的節(jié)點承載力和延伸要求?！督ㄖY構抗震規(guī)范》規(guī)定，對一、二級抗震等級的框架節(jié)點必須進行受剪承載力計算，而三級抗震等級的框架節(jié)點，僅按構造要求配箍，不再進行受剪承載力計算。 設計資料板按考慮塑性內力重分布方法計算。取1m寬板為計算單元?；炷敛捎肅25，fc=，鋼筋采用HPB235，fy=210N/mm2。 樓面板樓面板的平面布置圖，有關尺寸及計算簡圖如圖224所示。圖224樓板平面布置圖 A~F區(qū)格板的計算。q == kN/m2面層 25厚水泥砂漿找平 20= kN/ m2板自重 100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 25= kN/ m2板底抹灰 15厚紙筋石灰抹灰 16= kN/ m2共計 kN/ m2g== kN/ m2g+q=+= kN/ m2g+q/2=+= kN/ m2q/2= kN/ m2板厚h=100mm，L1bh=300mm700mm，L2 bh=250mm450mm L3 bh=250mm450mm。① 內跨 ， 為軸線間距離② 邊跨 ，為凈跨，b為梁寬各區(qū)格板計算跨度見表233。跨中最大彎矩發(fā)生在活荷載為棋盤式布置時，它可以簡化為內支座固支時g+q/2作用下的跨中彎矩值與當內支座鉸支時177。q/2作用下的彎矩值兩者之和。支座最大負彎矩可近似按活荷載滿布求得，即內支座固支時g+q作用下的支座彎矩。在本例中，樓蓋邊梁對板的作用是為固定支座。所有區(qū)格板按其位置與尺寸分為A、B、C、D、E、F、G、H八類，其中D、E、F三種去較大的D板計算，G、H按單向板計算。計算彎矩時，考慮泊松比的影響，取。查表“雙向板按彈性分析的計算系數(shù)表”（見《混凝土結構》）對各區(qū)格彎矩進行計算。各區(qū)格板的彎矩計算列于表233。截面有效高度：選用Φ8鋼筋作為受力主筋，則（短跨）方向跨中截面的=100208/2=76mm（長跨）方向跨中截面的=1002012=68mm支座截面處均取為76mm。截面彎矩設計值：該板四周與梁整澆，故彎矩設計值應按如下折減：① A區(qū)格不予折減；② B區(qū)格的跨中截面與BD支座截面折減10%（）；③ C區(qū)格的跨中截面與CD支座截面折減20%（）；④ D區(qū)格的跨中截面與DD支座截面折減20%。計算配筋量時，取內力臂系數(shù)。截面配筋計算結果及實際配筋列于表234。65合肥工業(yè)大學本科畢業(yè)設計（論文）表234 板的配筋計算截面(mm)M(kN?m)(mm178。/m)配筋實有(mm178。/m)跨中A區(qū)格方向76396Φ8@120419方向68134Φ8@200251B區(qū)格方向76=297Φ8@150335方向68=255Φ8@190265C區(qū)格方向76=91Φ8@200251方向68=72Φ8@200251D區(qū)格方向76=116Φ8@200251方向68=52Φ8@200251支座A邊支座(方向)76734Φ10@100785A邊支座(方向)76564Φ10@130604AB76734Φ10@100785AC76564Φ10@130604B邊支座76469Φ8@100503C邊支座76162Φ8@200251BB76682Φ10@110719BD76=376Φ8@130387CD76=130Φ8@200251DD76=130Φ8@200251 G、H區(qū)格板的計算因板兩端與梁固接，按調幅法計算跨度凈跨= =（3600300/2）=3450mm= =（2400300/2）=2250mm 圖225 板的計算跨度活荷載設計值：q ==恒荷載設計值：g == kN/m2g+q= kN/m2b、計算截面的彎矩設計值及配筋（見表235）表235 計算截面的彎矩設計值及配筋截面中間區(qū)格板帶左邊跨端支座左邊跨跨中第一內支座右邊跨跨中右邊跨端支座計算跨度彎矩系數(shù)1/161/111/111/111/16彎矩314512197208137配筋Φ8@150Φ10@140Φ8@200Φ8@200Φ8@200鋼筋有效面積335561251251251 屋面板屋面板的平面布置圖，有關尺寸及計算簡圖如圖226所示。 A~D、G、H區(qū)格板的計算 ==二氈三油防水層 kN/m2冷底子有熱瑪蹄脂 kN/m220mm厚1：2水泥砂漿找平 20= kN/m2100～140mm厚（2%坡度）膨脹珍珠巖 （+）7/2= kN/m2100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 25= kN/m215mm厚紙筋石灰抹底 16= kN/m2共計 kN/ m2圖226 樓板平面布置圖g== kN/ m2g+q=+= kN/ m2g+q/2=+q/2= kN/ m2板厚h=100mm，L1bh=300mm700mm ，L2bh=250mm450mm L3 bh=250mm450mm①內跨 ，為軸線間距離②邊跨 ，為凈跨，b為梁寬跨中最大彎矩發(fā)生在活荷載為棋盤式布置時，它可以簡化為內支座固支時g+q/2作用下的跨中彎矩值與當內支座鉸支時177。q/2作用下的彎矩值兩者之和。支座最大負彎矩可近似按活荷載滿布求得，即內支座固支時g+q作用下的支座彎矩。在本例中，樓蓋邊梁對板的作用是為固定支座。所有區(qū)格板按其位置與尺寸分為A、B、C、D、E、F、G、H八類，其中D、G、H三種去較大的D板計算，E、F按單向板計算。計算彎矩時，考慮泊松比的影響，取。查表“雙向板按彈性分析的計算系數(shù)表”（見《混凝土結構》）對各區(qū)格彎矩進行計算。各區(qū)格板的彎矩計算列于表236。截面有效高度：選用Φ8鋼筋作為受力主筋，則（短跨）方向跨中截面的