【正文】 值Csb(30)== mg/L 溫度20176。C時，脫氧清水的充氧量為 （）式中：Ro——脫氧清水的充氧量，kgO2/h；Rt——需氧量，kg/L；——氧轉移折算系數，一般=～，取=； ——氧溶解折算系數，一般=～，取=； ——密度，kg/L， kg/L； CL——廢水中實際溶解氧濃度，mg/L； Csb——鼓風曝氣池內混合液溶解氧飽和度的平均值，mg/L。 計算得：充氧量Ro== kg O2/h 鼓風空氣量： （） 式中：GS——鼓風空氣量，m3/min； Ro——脫氧清水的充氧量，kgO2/h； EA——空氣擴散器的氧轉移效率，對于微孔曝氣器，取15%。計算得：鼓風空氣量GS== m3/min 單個反應池平面面積為10m6m，設每個曝氣器的服務面積為2m2。曝氣器的個數：個，取總曝氣器個數為64個。 每個SBR池需要曝氣器32個。 設空氣干管流速u1=15m/s，干管數量n1=1；支管流速u2=10m/s，支管數量n2=2；小支管流速u3=5m/s，小支管數量n3=6。 管道直徑： （） 式中：D——管道直徑，m； GS——鼓風空氣量，m3/min； n——管道數量； u——管道內空氣流速，m/s。 計算得： 空氣干管直徑D1==，選用DN125mm鋼管 空氣支管直徑D2==，選用DN100mm鋼管 空氣小支管直徑D3==，選用DN80mm鋼管 （10）上清液排出裝置潷水器 每池的排水負荷 （） 式中：QD——每個反應池的排水負荷，m3/min； Qmax——設計流量，m3/d； N——反應池數； n——周期數； TD——排水時間，h。 計算得：每池的排水負荷QD = = m3/min 混凝沉淀設計計算：： （） 式中：V1——溶液池容積，m3； ——混凝劑最大投量，取=20mg/L；Qmax——設計流量，m3/d；——溶液質量分數，一般取10%~20%，取=10%； n——每日配制次數，一般為2~6次，取n=2。計算得： 溶液池容積V1== m3溶液池設置兩個，以便交替使用，每個溶液池的容積為V1。，溶液池的形狀采用矩形，則溶液池的尺寸為：1m。：因為聚合氯化鋁為液態(tài)混凝劑，因此不必設溶解池，但需設置儲液池。儲液池的體積一般設為溶液池的15%~30%。儲液池體積V2= V1== m3。儲液池設置兩個，一用一備，每個儲液池的容積為V2。，儲液池的形狀采用方形，則儲液池的尺寸為：。 本次設計使用的混凝劑為液態(tài)聚合氯化鋁，因此選用轉子流量計作為計量設備，以調節(jié)藥液投加量[18]。 ： 常用的藥液投加方式有重力投加、水射器投加和泵投加。本次采用水射器投加。加藥流量Q2=；壓力噴射水進水壓力Hl=105Pa；水射器出口壓力要求Hd=104Pa；被抽提藥液吸入口壓力Hs=0。 （1）壓頭比N （） 式中：N——壓頭比； Hl——壓力噴射水進水壓力，m； Hd——混合液送出壓力，m； Hs——被抽提液體的抽吸壓力，m。計算得：壓頭比N== （2）截面比R及摻和系數M （） （）式中：A1——噴嘴截面積，m2； A2——喉管截面積，m2； Q1——噴嘴工作水流量，m3/s； Q2——吸入水流量，m3/s。 據N值，查圖得[19]：截面比R=，摻和系數M= （3）噴嘴計算： === （） 式中：A1——噴嘴截面積，cm2； Q1——噴嘴工作水流量，L/s； C——噴口出流系數，~，取C=；g——重力加速度，；Hl——壓力噴射水進水壓力，m。 計算得： 噴口斷面積A1== cm2 === 取d1=，則相應噴口斷面積A139。= cm2 = （） 式中：——噴口流速，m/s； Q1——噴嘴工作水流量，L/s； A139?！獓娍跀嗝娣e，cm2。 計算得：噴口流速== = （） 式中：——噴嘴收縮長度，cm；D1——噴射水的進水管直徑，采用D1=； d1——噴口直徑，cm； ——噴嘴收縮段的收縮角，一般為10176。~30176。，此處采用=20176。 計算得：噴嘴收縮長度== 39。=== =+39。=+= （4）喉管計算： （） 式中：A2——喉管斷面積，cm2； A139?！獓娍跀嗝娣e，cm2； R——截面比。 計算得：喉管斷面積A2== cm2 （） 式中：d2——喉管直徑，cm； d1——噴口直徑，cm； R——截面比。 計算得：喉管直徑d2== =6 d2=6= =120176。 （） 式中：——喉管流速，m/s； Q1——噴嘴工作水流量，m3/s； Q2——吸入水流量，m3/s； A2——喉管斷面積，cm2。 計算得：喉管流速== （5）擴散管長度 （） 式中：——擴散管長度，cm； D3——水射器混合水出水管管徑，采用D3=D1，cm； ——擴散管角度，一般為5176。~10176。，此處采用=5176。 計算得：擴散管長度= （6）噴嘴和喉管進口的間距L= d2==：混合方式有水泵混合、隔板混合和機械混合等；主要混合設備有水泵葉輪壓力水管、靜態(tài)混合器或混合池等。本次設計處理水量較小，因此采用槳板式機械混合池，設置兩個混合池，一用一備。 （1）混合池有效容積W （） 式中：W——混合池有效容積，m3； Qmax——設計流量，m3/d； T——混合時間，最大不得超過2min，取T=1min。計算得： 混合池有效容積W== （2）混合池高度H 有效水深 （） 式中：H39?！行?，m； W——混合池有效容積，m3； D——混合池直徑，D=。 計算得：有效水深H39。== 混合池池壁設4塊固定擋板，每塊寬度b=1/10D=，其上、下緣離，擋板長h=－2=?；旌铣爻呷?，則混合池總高度為： H= H39。+=+= 絮凝設備可分為水力和機械兩大類。根據本次設計的水量和水質，選擇垂直軸式等徑葉輪機械絮凝池，絮凝池設置兩個。 （1）池體尺寸 （） 式中：V——絮凝池有效容積，m3； Qmax——設計流量，m3/h； T——絮凝時間，一般為10~15min，取T=15min； n——絮凝池數，n=2。計算得： 單池有效容積V= m3 為配合沉淀池尺寸，絮凝池分為三格，即絮凝池的寬度B=，則長度L=3=。 絮凝池分格隔墻上過水孔道上、下交錯布置，每格設一臺攪拌設備，為加強攪拌效果，于池子周壁設四塊固定擋板。 （） 式中：h——絮凝池高，m； V——絮凝池有效體積，m3； B——絮凝池寬度，m； L——絮凝池長度，m。 計算得： 池高h== ，則絮凝池總高度H=。 （2）攪拌設備 葉輪直徑D取池寬的75%，采用D=； 葉輪槳板中心點線速度采用：=，=，=； 槳板長度=(槳板長度與葉輪直徑之比/D=)； 槳板寬度b=； 葉輪槳板中心點旋轉直徑D0=。每根軸上槳板數8塊，內、外側各4塊。旋轉槳板面積與絮凝池過水斷面面積之比為： %=%=%， 符合要求。 （） 式中：n——葉輪轉速，r/min； ——葉輪槳板中心點線速度，m/s； D0——葉輪上槳板中心點旋轉直徑，m。 計算得葉輪轉速分別為： n1=== n2=== n3=== （） 式中：——葉輪旋轉角速度，rad/s； ——葉輪槳板中心點線速度，m/s； D0——葉輪上槳板中心點旋轉直徑，m。 計算得： 第一格葉輪角速度= 第二格葉輪角速度= 第三格葉輪角速度= 由槳板寬長比b/=1，查表得：阻力系數CD=外側槳板旋轉的功率 （） 內側槳板旋轉的功率 （） 槳板功率 （）式中：——外側槳板旋轉的功率，kW； ——內側槳板旋轉的功率，kW； ——槳板功率，kW； y——每個葉輪上的槳板數目，此處y=4個； ——槳板長度，m； k——系數； r2外——葉輪外緣旋轉半徑，m； r1外——葉輪外緣旋轉半徑與槳板寬度之差，m； r2內——葉輪內緣旋轉半徑，m； r1內——葉輪內緣旋轉半徑與槳板寬度之差，m； ——葉輪旋轉角速度，rad/s。 計算得： 第一格外側槳板旋轉功率 =103kW 第一格內側槳板旋轉功率 =104kW 第一格槳板功率=103+104=103 kW 第二格外側槳板旋轉功率 =104kW 第二格內側槳板旋轉功率 =104kW 第二格槳板功率=104+10 4=104 kW