【正文】 9。=760mm2）再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)s，即支座A上部。說(shuō)明As39。富裕且達(dá)不到屈服，可近似?。褐ё鵅l上部 故A支座及Bl支座選用222（As=760mm2），滿足要求。第四層梁：梁控制截面的內(nèi)力如圖317所示。圖中M單位為kNm，V的單位為kN 圖317 第四層梁內(nèi)力示意圖 同第一層梁，考慮抗震系數(shù)承載力調(diào)整系數(shù)后的彎矩 Mmax==彎矩設(shè)計(jì)值為故屬于第一類截面 選用225（As=982mm2） ，滿足要求。支座A將下部截面的225鋼筋深入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋（）再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)s，即支座A上部。，說(shuō)明As＇富裕且達(dá)不到屈服，可近似取支座Bl上部 故A支座及Bl支座選用225（As=982mm2） ，滿足要求。第八層梁：梁控制截面的內(nèi)力如圖318所示。圖中M單位為kNm，V的單位為kN。 圖318 第八層梁內(nèi)力示意圖 同第一層梁，考慮抗震系數(shù)承載力調(diào)整系數(shù)后的彎矩 Mmax==彎矩設(shè)計(jì)值為：故屬于第一類截面選用220（As=628mm2） ，滿足要求。將下部截面的220鋼筋深入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋（）再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)s，即支座A上部。 ，故支座A選用220（As=628mm2） ，滿足要求。支座Bl上部 故A支座及Bl支座選用220（As=628mm2） ，滿足要求。梁的正截面配筋計(jì)算與結(jié)果見(jiàn)表322表322 梁正截面的配筋計(jì)算樓層截面 M//mm2/mm2實(shí)配/8支座A＜0628628220(628)Bl＜0628643220(628)AB533220(628)Br＜0628656222(760)BC456222(760)4支座A＜0760898225(982) Bl＜0760734225(982)AB685225(982)Br＜0982896225(982)BC380225(982)1支座A＜0628777222(760)Bl＜0628710222(760)AB609222(760)Br＜09821024225(982)BC304225(982)（3）梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算為了防止梁的彎曲屈服前先發(fā)生剪力破壞，截面設(shè)計(jì)時(shí)，對(duì)剪力設(shè)計(jì)值進(jìn)行如下調(diào)整：式中：——剪力增大系數(shù)，； ——梁的凈跨，對(duì)第一層梁＝，＝； ——梁在重力荷載作用下，按簡(jiǎn)支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值。 、——分別為梁的左右端順時(shí)針?lè)较蚧蚰鏁r(shí)針?lè)较蚪孛娼M合的彎矩值。由表315得:AB跨：順時(shí)針?lè)较? ＝； ＝逆時(shí)針?lè)较? ＝； ＝BC跨：順時(shí)針?lè)较? ＝； ＝ 逆時(shí)針?lè)较? ＝； ＝計(jì)算中＋取順時(shí)針?lè)较蚝湍鏁r(shí)針?lè)较蛑休^大者。剪力調(diào)整：AB跨： BC跨： 考慮承載力抗震系數(shù) 一層斜截面計(jì)算見(jiàn)表323 表323 一層梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算 截面支座A右支座B左支座B右設(shè)計(jì)剪力（kN）γRE（kN）調(diào)整后（kN）γRE（kN）bh0（mm）350665350665350665（kN）VVV箍筋直徑φ(mm)肢數(shù)(n)n＝2，φ8n＝2，φ8n＝2，φ8AsV1（mm）箍筋間距S（mm）10010080Vcs=+γREγREγRE＝ （％）第四層梁斜截面計(jì)算由表315得:AB跨：順時(shí)針?lè)较? ＝； ＝逆時(shí)針?lè)较? ＝； ＝BC跨：順時(shí)針?lè)较? ＝； ＝ 逆時(shí)針?lè)较? ＝； ＝計(jì)算中＋取順時(shí)針?lè)较蚝湍鏁r(shí)針?lè)较蛑休^大者。剪力調(diào)整：AB跨： BC跨： 考慮承載力抗震系數(shù) 第四層梁斜截面計(jì)算見(jiàn)表324表324 第四層梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算截面支座A右支座B左支座B右設(shè)計(jì)剪力（kN）γRE（kN）調(diào)整后（kN）γRE（kN）bh0（mm）350665350665350465（kN）箍筋直徑φ（mm）肢數(shù)（n）n＝2，φ8n＝2，φ8n＝2，φ8AsV1（mm）箍筋間距S（mm）100100100Vcs＝+γREγREγRE＝ （％）第八層梁斜截面計(jì)算由表315得:AB跨：順時(shí)針?lè)较? ＝； ＝逆時(shí)針?lè)较? ＝； ＝BC跨：順時(shí)針?lè)较? ＝； ＝ 逆時(shí)針?lè)较? ＝； ＝計(jì)算中＋取順時(shí)針?lè)较蚝湍鏁r(shí)針?lè)较蛑休^大者。剪力調(diào)整：AB跨： BC跨： 考慮承載力抗震系數(shù) 第八層斜截面計(jì)算見(jiàn)表325表325 第八層梁斜截面計(jì)算截面支座A右支座B左支座B右設(shè)計(jì)剪力（kN）γRE（kN）調(diào)整后（kN）γRE（kN）bh0（mm）350665350665350465（kN）V箍筋直徑φ（mm）肢數(shù)（n）n＝2，φ8n＝2，φ8n＝2，φ8AsV1（mm）箍筋間距S（mm）10010080Vcs＝+γREγREγRE＝ （％）（3） 柱截面設(shè)計(jì)① 軸壓比驗(yàn)算 下表326給出了框架柱各層軸壓比計(jì)算結(jié)果。注意，表中的和都不應(yīng)考慮承載力抗震系數(shù)。由表可見(jiàn)，各柱的剪跨比和軸壓比滿足規(guī)范要求。表326 柱的軸壓比驗(yàn)算柱號(hào)層次/////A柱845041044504101500460B柱845041044504101500460② 柱正截面承載力計(jì)算梁、柱端彎矩應(yīng)符合下述公式的要求： 二級(jí)框架 =式中 ——節(jié)點(diǎn)上、下柱端順時(shí)針或逆時(shí)針截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和； ——節(jié)點(diǎn)上、下梁端逆時(shí)針或順時(shí)針截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和。地震往返作用，兩個(gè)方向的彎矩設(shè)計(jì)值均應(yīng)滿足要求，當(dāng)柱子考慮順時(shí)針彎矩之和時(shí)，梁應(yīng)考慮逆時(shí)針?lè)较驈澗刂?，反之亦然?？梢匀山M中較大者計(jì)算配筋。對(duì)一、。第一層梁與B柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表315查得：左震 += 右震 +=取=m第一層梁與B柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表318查得：左震 += 右震 +=梁端取左震，也取左震：=＜==取=將和的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即II、IIII截面如下圖319所示）。圖319 節(jié)點(diǎn)上下柱端截面 =+= =+=對(duì)底層柱底（IIIIII截面）。== 根據(jù)B柱內(nèi)力組合表318，選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下：ⅠⅠ截面：①== == ②= =ⅡⅡ截面：①== == ②= = ⅢⅢ截面：①== == ②= =第四層梁與B柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表315查得：左震 += 右震 +=取=m第四層梁與B柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表318查得：左震 += 右震 +=梁端取右震，取左震：=＜==取=將和的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即II、IIII截面）。 =+= =+= =根據(jù)B柱內(nèi)力組合表318，選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下：ⅠⅠ截面：①== == ②= =ⅡⅡ截面：①== == ②= = ⅢⅢ截面：①== == ②= =第八層梁與B柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表315查得：左震 += 右震 +=取=第八層梁與B柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表318查得：左震 += 右震 +=梁端取右震，取左震：=＞==取== = =根據(jù)B柱內(nèi)力組合表318，選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下：ⅠⅠ截面：①== == ②= =ⅡⅡ截面：①== == ②= = ⅢⅢ截面：①== == ②= =截面采用對(duì)稱配筋，具體配筋底層B柱正截面見(jiàn)表325，四層B柱正截面見(jiàn)表326，八層B柱正截面見(jiàn)表327，表中： ea=h/3020mm取 ea=20mm 當(dāng)＜15時(shí),取= （大偏心受壓） （小偏心受壓）（大偏心受壓）（小偏心受壓）式中 —— 軸向力對(duì)截面形心的偏心距；—— 附加偏心距；—— 初始偏心距；—— 偏心受壓構(gòu)件的截面曲率修正系數(shù)；—— 考慮構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比對(duì)構(gòu)件截面曲率的影響系數(shù)； —— 偏心距增大系數(shù)；—— 軸力作用點(diǎn)到受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離；—— 混凝土相對(duì)受壓區(qū)高度；、——受拉、受壓鋼筋面積。 表327 柱正截面受壓承載力計(jì)算（底層）截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM()N(kN)(mm)33004200(m2)500465500465500465(mm)(mm)202020202020(mm)(mm)e(mm)偏心性質(zhì)大偏心小偏心大偏心小偏心大偏心小偏心＜0＜0＜0選筋422422422實(shí)配面積(mm)152015201520表328 柱正截面受壓承載力計(jì)算（四層）截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM()N(kN)(mm)330033003300(m2)450415450415450415(mm)(mm)202020202020(mm)(mm)e(mm)偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心小偏心大偏心小偏心＜0＜0＜0＜0選筋4224224