【正文】 D1312D31286020a～451650360主起升電動機慢速起升電動機運行電動機鋼絲網(wǎng)功率kw轉(zhuǎn)速r/min功率kw轉(zhuǎn)速r/min功率kw轉(zhuǎn)速r/min直徑mm結(jié)構(gòu)13801380138013637+1180Ib （2） 高度的確定H=a++b+c+d+e+h式中：a—單軌吊車梁的高度，b—滑車的高度，c—起重葫蘆在鋼絲繩繞緊狀態(tài)下的長度，取1080mmd—起重繩的垂直長度；==。e—最大一臺水泵或電動機的高度；e=J+B+C=++=。h—吊起物底部與泵房進口處室內(nèi)地坪的距離。H=+++++=則泵房高度H總=H+室內(nèi)地坪標高泵房底部標高H總=+=≈12m 泵房附屬設(shè)施及尺寸的確定 （1）水位控制為適應(yīng)污水泵房開停頻率的特點，采用自動控制機組運行，自動控制機組啟動停車的信號，通常是由水位繼電器發(fā)出的。 （2）計量設(shè)備由于污水中含有機械雜質(zhì)，其計量設(shè)備考慮被堵塞的問題，可采用電磁流量計，采用壓水干管的彎頭作為計量設(shè)備。 （3）排水 在機器間的地板上應(yīng)設(shè)有排水溝和集水坑。排水溝沿墻設(shè)置，坡度I=， m， m在吸水管上接出DN100 mm的小管伸到集水坑內(nèi)，當水泵工作時把坑內(nèi)積水抽走。 （4）采光、采暖與通風(fēng)集水坑一般不需要采暖設(shè)備，因為集水坑較深熱量不易散失，且污水溫度通常不低于1020℃，機器間如需采暖時，可采用火爐也可以采用暖氣設(shè)施。泵房在上層工作間設(shè)置窗戶，保證有充足的自然采光，檢修操作點是采用集中照明。泵房通風(fēng)主要解決高溫散熱和空氣污染問題，污水泵站的機械間機組臺數(shù)較多，功率較大，且電機設(shè)在底平面以上，除四周設(shè)置窗戶進行自然通風(fēng)外，還設(shè)置機械通風(fēng)和通風(fēng)管。 （5）泵房值班室、控制室及配電間值班室設(shè)在機器間一側(cè)有門相通，并設(shè)置觀察窗，根據(jù)運行控制要求設(shè)置控制和配電柜，其面積約為1218 m，能滿足12人值班，因長年運行，因此安裝電話。本設(shè)計泵房值班室及控制室合建，面積取為39 m，配電間尺寸為39 m。 （6）門窗及走廊、樓梯① 門：機器間至少應(yīng)有滿足設(shè)備的最大部件搬遷出入的門，寬不小于4 m。 m、 m，泵房靠近值班室一側(cè)設(shè)小門， m、 m，泵房與配電間之間設(shè)小門，尺寸與值班室小門相同，配電間通往室外的門也與其相同。② 窗：泵房于陰陽兩側(cè)開窗，便于通風(fēng)采光，開窗面積不小于泵房的1/5，于兩側(cè)設(shè)八扇窗，其尺寸為18002400 mm。③ 走道：在泵房四周設(shè)走道， m，在機器間的一側(cè)設(shè)有樓梯，樓梯坡度傾角為1/、 m、 m。（7）衛(wèi)生為了管理人員清刷地面和個人衛(wèi)生，應(yīng)就近設(shè)洗手池，接25 mm的給水管，并備有供沖洗的橡膠管。材料科學(xué)與工程學(xué)院畢業(yè)論文（設(shè)計） （二）4 城市污水處理系統(tǒng)的設(shè)計（二） 沉砂池沉砂池的功能是利用物理原理去除污水中比重較大的無機顆粒，如泥砂，煤渣等。沉砂池一般設(shè)在泵站前以便減小無機顆粒對水泵，管道的磨損，也可設(shè)在沉淀池前以減輕沉淀池負荷及改善污泥處理構(gòu)筑物的處理條件。 沉砂池的類型 （1）曝氣沉砂池 曝氣沉砂池克服了平流沉砂池的缺點；但增加了曝氣裝置，運行費用較高；工作穩(wěn)定，通過調(diào)節(jié)氣量可控制污水的旋流速度；應(yīng)設(shè)有消泡裝置。 （2）平流沉砂池 它具有截流無機顆粒效果好，工作穩(wěn)定，構(gòu)造簡單，排沙方便等優(yōu)點；但沙中夾有有機物，是沉砂的后續(xù)處理增加了難度；占地大配水不均勻；已出現(xiàn)短流和偏流。 （3）豎流沉砂池 占地小，排泥方便；運行管理易行；但池深大，施工困難，造價高，耐沖擊負荷和溫度的適應(yīng)性差，池徑受到限制，過大的池徑會使配水不均勻。 基于3種沉砂池的比較，本工程選用曝氣沉砂池。 曝氣沉砂池的 (1)設(shè)計中應(yīng)注意的問題 ① ～～ m/s，如果考慮預(yù)曝氣的作用，可以將曝氣沉砂池過水斷面增長為原來的3～4 倍。② 廢水在最大流量時，在曝氣沉砂池內(nèi)的停留時間為1～3分鐘，如果考慮預(yù)曝氣則延長池身，使停留時間為10～30分鐘。③ 池內(nèi)有效水深為2m～3m，寬深比一般采用1～，長寬比可以達到5。若池長比池寬大得多，則應(yīng)考慮設(shè)置橫向擋板，池的形狀應(yīng)盡可能不產(chǎn)生死角或者偏流，集砂槽附近安裝縱向擋板。④ 曝氣沉砂池使用的空氣擴散裝置安裝在池的一側(cè)，～，送氣管上應(yīng)設(shè)置調(diào)節(jié)空氣的閥門，～，～。⑤ 池子的進口和出口布置，應(yīng)防止發(fā)生短路，曝氣沉砂池的進水方向與水在池內(nèi)的旋流方向一致，出水口常用淹沒式，出水口方向與進水口垂直，并宜設(shè)置擋板。⑥池內(nèi)應(yīng)考慮設(shè)消泡裝置。 （2）設(shè)計計算① 池子的有效容積 式中：——沉砂池的總有效容積，；——最大設(shè)計流量，；——最大設(shè)計流量時流行時間，min，1 min～3 min，本設(shè)計取2min； ② 水流斷面面積式中：——沉沙池過水斷面面積，m——最大設(shè)計流速，m/s； m/s—— m/s，圖41 曝氣沉砂池Figure 41 aerated grit chamber③ 池總寬度設(shè)h2= 式中：B——沉砂池總寬度，m；h2——設(shè)計有效水深，m；一般取2 m—3 m， m；寬比一般采用1—2；④ 每格池子寬度設(shè)n=2格～(符合規(guī)定)⑤ 池長 ⑥ 每小時所需空氣量，式中：q——每小時所需空氣量，m/h；d——每立方米污水所需空氣量，m空氣/m3污水； m空氣/m污水—，本設(shè)計采用 m污水/m污水；⑦ 沉砂斗所需容積 V——沉沙室所需容積，m Qmax——日設(shè)計流量，m /dX——城市污水沉沙量；m /106 污水，取污水T——清除沉沙間隔時間，d，一般采用兩天——污水流量總變化系數(shù)，取 ⑧ 沉砂槽尺寸的確定 圖42 沉砂槽Figure 42 riffler，斗底寬，沉砂池坡向沉砂斗的坡度為（本設(shè)計采用）斗壁與水平面的傾角大于（本設(shè)計?。?，則沉沙池上口寬。⑨ 沉沙槽總高度，設(shè)超高=沉沙槽容積為：H =h1+h2+h3+h4=+++=——。⑩ 排沙采用泵吸式排沙機排除。 氧化溝 概述氧化溝也稱氧化渠，又稱循環(huán)曝氣池，是活性污泥法的一種變形，是50年代荷蘭首先設(shè)計的。最初一般用于處理在5000以下的城市污水?！　∪郎鲜窖趸瘻鲜茄趸瘻系囊环N典型構(gòu)造形式，目前采用的三溝式氧化溝工藝是丹麥在間歇式運行的氧化溝基礎(chǔ)上開創(chuàng)的，它實際上仍是一種連續(xù)流活性污泥法，只是將曝氣、沉淀工序集于一體，并具有按時間順序交替輪換運行的特點，其運轉(zhuǎn)周期可根據(jù)處理水質(zhì)的不同進行調(diào)整，從而使其運行操作更趨于靈活方便。這種工藝流程簡單，無需另設(shè)一次、二次沉淀池和污泥回流裝置，使氧化溝工藝的基建投資和運行費用大為降低，并在一定程度上解決了以往氧化溝占地面積大的缺點?！　∪郎鲜窖跹趸瘻瞎に囍饕聪旅媪鶄€階段輪換運行?！　‰A段一：污水經(jīng)配水井進入溝Ⅰ，溝內(nèi)轉(zhuǎn)刷以低速運轉(zhuǎn)，轉(zhuǎn)速控制在僅能維持水和污泥混合，并推動水流循環(huán)流動，但不足以供給徽生物降解有機物所需的氧。此時，溝Ⅰ處于缺氧狀態(tài)，溝內(nèi)活性污泥利用水中的有機物作為碳源，活性污泥中的反硝化菌則利用前一段產(chǎn)生的硝酸鹽中的氧來降解有機物，釋放出氮氣，完成反硝化過程。同時溝I的出水堰自動升起，污水和污泥混合液進人溝Ⅱ．溝Ⅱ內(nèi)的轉(zhuǎn)刷以高速運行，保證溝內(nèi)有足夠的溶解氧來降解有機物，并使氨氮轉(zhuǎn)化為硝酸鹽，完成硝化過程．處理后的污水流入溝Ⅲ，溝Ⅲ中的轉(zhuǎn)刷停止運轉(zhuǎn)，起沉淀池的作用，進行泥水分離，由溝Ⅲ處理后的水經(jīng)自動降低的出水堰排出?！　‰A段二：進水改從處于好氧狀態(tài)的溝Ⅱ流入，并經(jīng)溝互Ⅲ沉淀后排出。同時溝Ⅰ中的轉(zhuǎn)刷開始高速運轉(zhuǎn)，使其從缺氧狀態(tài)變?yōu)楹醚鯛顟B(tài)，并使階段一進入溝Ⅰ的有機物和氨氮得到好氧處理，待溝內(nèi)的溶解氧上升到一定值后，該階段結(jié)束。 　　階段三：迸水仍然從溝Ⅱ注入，經(jīng)溝Ⅲ排出．但溝Ⅰ中的轉(zhuǎn)刷停止運轉(zhuǎn)，開始進行泥水分離，待分離完成，該階段結(jié)束。階段一、二、三組成了上半個工作循環(huán)?！　‰A段四：進水改從溝Ⅲ流入，溝Ⅲ出水堰升高，溝Ⅰ出水堰降低，并開始出水。同時，溝Ⅲ中轉(zhuǎn)刷開始低速運轉(zhuǎn)，使其處于缺氧狀態(tài)．溝Ⅱ則仍然處于好氧狀態(tài)，溝Ⅰ起沉淀池作用。階段四與階段一的水淹方向恰好相反，溝Ⅲ起反硝化作用，出水由溝Ⅰ排出?！　‰A段五：類似于階段二，進水又從溝Ⅱ流入，溝Ⅰ仍然起沉淀他作用，溝Ⅲ中的轉(zhuǎn)刷開始高速運轉(zhuǎn)，并從缺氧狀態(tài)變?yōu)楹醚鯛顟B(tài)?！　‰A段六：類似于階段C，溝Ⅱ進水，溝Ⅰ沉淀出水。溝Ⅲ中的轉(zhuǎn)刷停止運轉(zhuǎn)，開始泥水分離。至此完成整個循環(huán)過程。　　通常一個工作循環(huán)需48小時，在整個循環(huán)過程中，中間的溝始終處于好氧狀態(tài)，而外側(cè)兩溝中的轉(zhuǎn)刷則處于交替運行狀態(tài)，當轉(zhuǎn)刷低速運轉(zhuǎn)時，進行反硝化過程，轉(zhuǎn)刷高速運轉(zhuǎn)時，進行硝化過程，而轉(zhuǎn)刷停止運轉(zhuǎn)時，氧化溝起沉淀池作用。不難看出，若調(diào)整各階段的運行時間，就可達到不同的處理效果，以適應(yīng)水質(zhì)、水量的變化。目前運行的這種工藝，大部分是預(yù)先將各階段的運行時間，根據(jù)具體的水質(zhì)、水量，編入運行管理的計算機程序中，從而使整個管理過程運行靈活、操作方便。本工藝采用的氧化溝工藝屬于交替工作式氧化溝，三條同體積的溝槽串聯(lián)組成，兩側(cè)邊池交替作為曝氣池與沉淀池，中間池一直作為曝氣池。原污水交替進入兩側(cè)邊池，處理出水相應(yīng)地從作為沉淀池的另一邊池流出，這樣，提高了曝氣轉(zhuǎn)刷的利用率，使其達到59%左右，另外也有利于生物脫氮。由于本設(shè)計沒有要求總氮，只要求氨氮，所以本設(shè)計中的三溝式氧化溝的設(shè)計按照硝化工藝設(shè)計，其運行模式如下圖: 轉(zhuǎn)刷運轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)刷停轉(zhuǎn)圖43 氧化溝六階段消化運行程序Figure 43 the sixstage gastrointestinal operation of oxidation ditch 設(shè)計參數(shù) （1）污泥齡一般取θc=20～30d（去除BOD5時5～8d；去除BOD5并硝化時10～20d，去除BOD5并反硝化時30d）； （2）污泥負荷一般取N=～(kgMLVSSd)； （3）污泥濃度：X=3500～4500mg/l； （4）污泥產(chǎn)率系數(shù)：Y＝； （5）內(nèi)源代謝系數(shù)：Kd=。 設(shè)計計算圖44 三溝式氧化溝計算簡圖Figure 44 triple oxidation ditch （1）去除BOD5 ①好氧區(qū)容積 m 好氧區(qū)容積計算采用動力學(xué)計算方法 式中：——污水設(shè)計流量，m/d； ——混合液揮發(fā)懸浮固體濃度，取3100； 、——進出水濃度，； ——內(nèi)源代謝系數(shù)，； ——污泥產(chǎn)率系數(shù)。②好氧區(qū)水力停留時間t1(h) ③剩余污泥量 ()式中，——出水水質(zhì)TSS濃度 —— ——進水TSS濃度 ——進水VSS濃度 ，本設(shè)計取去除每1kgBOD5產(chǎn)生的干污泥量為 （2）脫氮①需氧化的氨氮量N1，%，則用于生物合成的總氮量為：需要氧化的NH3N量N1=進水TNK出水NH3N生物合成所需氮N0N1==（mg/L）②脫氮所需的容積V2脫硝率14℃時=(還原的脫氮所需的容積：③脫氮水力停留時間t2(3)氧化溝總?cè)莘eV及停留時間t V=V1+V2=16808+≈17160（m3）校核污泥負荷污泥負荷過高，故需調(diào)整氧化溝容積取V=35000m3符合要求。 (4）需氧量計算①設(shè)計需氧量AORAOR=去除需氧量剩余污泥中的需氧量+去除NH3N耗氧量剩余污泥中NH3N的耗氧量脫氮需氧量a. BOD5需氧量D1D1=aQ(S0S)+bVXv =60000()+35000 =4680+13020=17700(kg/d) 式中，a——活性污泥微生物對有機污染物分解過程的需氧量率，即活性污泥微 生物每代謝1kgBOD所需要的氧量，以千克計，； Q——污水流量，； ——經(jīng)活性污泥微生物代謝活動被降解的有機污染物量， 以BOD5值計； b——活性污泥微生物同國內(nèi)原代謝的自身氧化過程的需氧率，即每kg活性污泥每天自身氧化所需要的氧量，以kg計，； V——氧化溝容積，； Xv——單位氧化溝容積內(nèi)的揮發(fā)性懸浮固體（MLVSS）量。b. 剩余污泥中BOD5的需氧量D2（用于生物合成的那部分BOD5需氧量） D2=1==(kg/d)c. 去除NH3N的需氧量D3。 O2。 D3=(進水NH3N—出水NH3N)Q/1000 =(2825)80000/1000 =828(kg/d)d. 剩余污泥中NH3N的耗氧量D4 D4=污泥含氮率氧化溝剩余污泥 = =（kg/d）e. 脫氮產(chǎn)氧量D5。 O2。 D5=脫氮量 =60000/1000 =（kg/d） 總需氧量 AOR=D1D2+D3D4D5 =+ =(kg/d) ，則AOR==(kg/d) ②標準狀態(tài)下需氧量SOR 式中，——20℃時氧的飽和度，取=。——25℃時氧的飽和度，取=?！芙庋鯘?