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2025-06-26 08:51本頁面
【正文】 載標準組合的效應設計值。由《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB500072011）可查得，取基礎底面以上的土及基礎的平均重度為，則深度修正后的地基承載力特征值為： 先按軸心受壓估算基礎底面尺寸，?。? 考慮到偏心等影響，將基礎底面估算尺寸擴大30%左右，取。則基礎底面彈性抵抗矩。（3）地基承載力驗算基礎自重和土重為（基礎及其上填土的平均自重?。? 如表6所示，按以上三組不利內(nèi)力進行基礎底面積計算。第1組：偏心距 ，則基礎底面全截面受壓，則： ，滿足，滿足 第2組： 偏心距 ，則基礎底面全截面受壓，則： ，滿足，滿足第3組： 偏心距 ，則基礎底面全截面受壓，則： ，滿足。，滿足。（4）基礎受沖切承載力驗算基礎受沖切承載力驗算采用荷載基本組合的效應設計值，并采用基底凈反力，即只考慮杯口頂面由排架柱傳到基礎頂面的內(nèi)力設計值。當偏心荷載作用只在矩形基礎長邊方向產(chǎn)生偏心且偏心距時，基底凈反力最大和最小設計值按如下計算：則各種基底凈反力最大設計值為：，由于，即基礎底面在第2組不利內(nèi)力作用下有一部分出現(xiàn)拉應力。則：，受沖切承載力驗算取。取杯壁厚度，則基礎頂面突出寬度為。杯壁高度取為。根據(jù)所確定的尺寸可知，變階處的沖切破壞錐面比較危險，故只需對變階處進行沖切承載力驗算?；A各細部尺寸及沖切破壞錐面如圖所示：圖23 基礎受沖切承載力驗算，由于變階處截面高度，則沖切力：抗沖切力：受沖切承載力滿足要求。（5）基礎底板配筋計算1）柱邊及變階處基底凈反力計算基底凈反力如表8所示。其中pjⅠ為基礎柱邊或變階處的基底凈反力。 基底凈反力及彎矩 表8第1組第2組第3組柱邊處變階處0長跨方向柱邊處變階處短跨方向柱邊處變階處2）柱邊及變階處彎矩計算基礎的寬高比為：，即可認為基底反力呈線性分布。第1組內(nèi)力：柱邊處：變階處： 同理可算得第2組和第3組內(nèi)力作用下的地基凈反力和彎矩并整理后結果如表8所示。顯然第1組不利內(nèi)力起控制作用。柱邊處： 變階處： 沿基礎長邊配筋選用B10@200；沿短邊方向考慮構造要求配筋選用B10@200。參考文獻[1]GB500092012，建筑結構荷載規(guī)范[s].[2] GB500102010，混凝土結構設計規(guī)范[s].[3] GB500072011， 建筑地基基礎設計規(guī)范[s].[4]程文瀼，[M]北京：中國建筑工業(yè)出版社，2009：111~197.2附表： A柱的內(nèi)力組合表 表4 A柱控制截面及正號內(nèi)力的方向荷載種類恒載屋面活載AB跨吊車荷載BC跨吊車荷載風荷載作用在AB跨作用在BC跨作用在A柱作用在A柱作用在B柱作用在B柱左風右風①②③④⑤⑥⑦⑧⑨⑩⑾彎矩圖軸力圖剪力簡圖控制截面ⅠⅠ內(nèi)力組合恒荷載+(任意兩種或兩種以上活荷載)恒荷載+任一種活荷載設計值組合項目M()N、V( kN)組合項目M()N、V(kN)及①+(②+③+⑦+⑨+⑩)①+⑦及①+(②+⑤+⑥+⑾)①+⑤及①+(②+⑤+⑥+⑾)①+⑤及①+(③+⑦+⑨+⑩)①+⑦ⅡⅡ及①+(③+④+⑥+⑩)①+④及①+(②+⑧+⑨+⑩)①+⑾及①+(②+④+⑥+⑩)①+④及①+(③+⑧+⑨+⑾)①+⑾ⅢⅢ及①+(③+⑦+⑨+⑩)①+⑩及①+(②+⑤+⑥+⑾)①+⑾及①+(②+④+⑥+⑩)①+④及①+(③+⑦+⑨+⑩)①+⑩B柱的內(nèi)力組合表 表5 B柱控制截面及正號內(nèi)力的方向荷載種類恒載屋面活載AB跨吊車荷載BC跨吊車荷載風荷載作用在AB跨作用在BC跨作用在A柱作用在A柱作用在B柱作用在B柱左風右風①②③④⑤⑥⑦⑧⑨⑩⑾彎矩圖軸力圖剪力簡圖控制截面ⅠⅠ內(nèi)力組合恒荷載+(任意兩種或兩種以上活荷載)恒荷載+任一種活荷載設計值組合項目M()N、V( kN)組合項目M()N、V(kN)及①+(③+⑤+⑥+⑩)①+⑤及①+(②+⑦+⑨+⑾)①+⑦及①+(②+③+⑤+⑥+⑩)①+③及①+(⑤+⑥+⑩)①+⑤ⅡⅡ及①+(③+⑦+⑨+⑩)①+⑦及①+(②+⑤+⑥+⑾)①+⑤及①+(②+③+⑦+⑨+⑩)①+⑦及①+⑩ⅢⅢ及①+(③+⑦+⑨+⑩)①+⑩及①+(②+⑤+⑥+⑾)①+⑾及①+(②+③+⑦+⑨+⑩)①+⑦及①+⑩
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