【正文】 表223選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下:ⅠⅠ截面：①==m == ②=m =ⅡⅡ截面：①==m == ②=m = ⅢⅢ截面：①==m == ②=m =截面采用對稱配筋,具體配筋見表232中.表232 A柱正截面受壓承載力計(jì)算（底層）截面ⅠⅠⅡⅡIIIIIIM(kNm)N(kN) (mm)45006125續(xù)表232(m2)550515550515550515(mm)(mm)(mm)202020202020(mm)(mm)e(mm)偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心600＜0＜0＜01123＜0選筋220+218420420實(shí)配面積(mm)113712561256% 以第一層A柱為例，剪力設(shè)計(jì)值按下式調(diào)整：=m =m =柱的抗剪承載能力:= 取==＜=,取=設(shè)柱箍筋為6肢Φ8﹫150，則 =＞同時(shí)柱受剪截面應(yīng)符合如下條件: 即 kN＞截面滿足抗剪要求。以第二、三層A柱為例，對圖220中的ⅠⅠ，ⅣⅣ，ⅤⅤ，截面進(jìn)行設(shè)計(jì)?；炷恋燃?jí)為C30，=，=縱筋為HRB335,=300 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 由A柱內(nèi)力組合表223查得:=c==103/(550550)=＜=c==103/(550550)=＜均滿足軸壓比的要求。 第二層梁與A柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表221查得：左震 m 右震 m取=m第二層梁與A柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表223查得：左震 +=m 右震 +=m梁端取右震, 也取右震：=m＜==m取180。=m將和180。的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即IVIV、VV截面）。 =（）=m =（）= kNm=+=m=+=m根據(jù)A柱內(nèi)力組合表223選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下:ⅣⅣ截面:：①==m == ②=m = ⅤⅤ截面:：①==m == ②=m =截面采用對稱配筋,具體配筋見表233中。 以第二層柱為例，剪力設(shè)計(jì)值按下式調(diào)整： 由正截面計(jì)算中第ⅣⅣ、ⅤⅤ截面的控制內(nèi)力得：=m =m = 表233 A柱正截面受壓承載力計(jì)算（標(biāo)準(zhǔn)層）截面ⅣⅣⅤⅤM(kNm)N(kN)(mm)4500(m2)550515550515(mm)(mm)(mm)20202020(mm)(mm)e(mm)偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心 325＜0306＜0選筋220+218220+218實(shí)配面積(mm)11371137%柱的抗剪承載能力:= 取==＜=,取=設(shè)柱箍筋為6肢Φ8﹫150，則 =＞同時(shí)柱受剪截面應(yīng)符合如下條件: 即 kN＞截面滿足抗剪要求。根據(jù)地震震害分析，不同烈度地震作用下鋼筋混凝土框架節(jié)點(diǎn)的破壞程度不同，7度時(shí)，未按抗震設(shè)計(jì)的多層框架結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)較少破壞，因此，對不同的框架，應(yīng)有不同的節(jié)點(diǎn)承載力和延伸要求?！督ㄖY(jié)構(gòu)抗震規(guī)范》規(guī)定，對一、二級(jí)抗震等級(jí)的框架節(jié)點(diǎn)必須進(jìn)行受剪承載力計(jì)算，而三級(jí)抗震等級(jí)的框架節(jié)點(diǎn)，僅按構(gòu)造要求配箍，不再進(jìn)行受剪承載力計(jì)算。 設(shè)計(jì)資料板按考慮塑性內(nèi)力重分布方法計(jì)算。取1m寬板為計(jì)算單元?；炷敛捎肅25，fc=，鋼筋采用HPB235，fy=210N/mm2。 樓面板樓面板的平面布置圖，有關(guān)尺寸及計(jì)算簡圖如圖221所示。圖221樓板平面布置圖 A、B、D、E區(qū)格板的計(jì)算。q == kN/m2水磨石地面 kN/ m2面層25厚水泥砂漿找平 20= kN/ m2板自重100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 25= kN/ m2板底抹灰15厚紙筋石灰抹灰 16= kN/ m2共計(jì) kN/ m2g== kN/ m2g+q=+= kN/ m2g+q/2=+= kN/ m2q/2= kN/ m2板厚h=100mm，L1bh=300mm700mm，L2 bh=300mm600mm L3 bh=300mm700mm。① 內(nèi)跨 ， 為軸線間距離② 邊跨 ，為凈跨，b為梁寬各區(qū)格板計(jì)算跨度見表234?？缰凶畲髲澗匕l(fā)生在活荷載為棋盤式布置時(shí)，它可以簡化為內(nèi)支座固支時(shí)g+q/2作用下的跨中彎矩值與當(dāng)內(nèi)支座鉸支時(shí)177。q/2作用下的彎矩值兩者之和。支座最大負(fù)彎矩可近似按活荷載滿布求得，即內(nèi)支座固支時(shí)g+q作用下的支座彎矩。在本例中，樓蓋邊梁對板的作用是為固定支座。所有區(qū)格板按其位置與尺寸分為A、B、C、D、E五類，其中A、B二種以較大的A板計(jì)算，C按單向板計(jì)算。計(jì)算彎矩時(shí)，考慮泊松比的影響，取。查表“雙向板按彈性分析的計(jì)算系數(shù)表”（見《混凝土結(jié)構(gòu)》）對各區(qū)格彎矩進(jìn)行計(jì)算。各區(qū)格板的彎矩計(jì)算列于表234。截面有效高度：選用Φ8鋼筋作為受力主筋，則（短跨）方向跨中截面的=100208/2=76mm（長跨）方向跨中截面的=1002012=68mm支座截面處均取為76mm。截面彎矩設(shè)計(jì)值：該板四周與梁整澆，故彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)按如下折減：表234板的彎矩計(jì)算區(qū)格DAE① D區(qū)格不予折減；② C區(qū)格的跨中截面與CC支座截面折減20%。③ A區(qū)格的跨中截面與AC支座截面折減10%（）；④ B區(qū)格的跨中截面與BC支座截面折減20%（）；表235板的配筋截面(mm)M(kN?m)(mm178。/m)配筋實(shí)有(mm178。/m)跨中D區(qū)格方向76Φ8@200251方向68Φ8@200251A區(qū)格方向76=Φ8@200251方向68=Φ8@200251E區(qū)格方向76=Φ8@200251方向68=Φ8@200251支座D邊支座(方向)76Φ10@125628D邊支座(方向)76Φ10@160491DA76Φ10@125628DE76Φ10@160491A邊支座76Φ8@110457E邊支座76Φ8@200251AA76Φ10@125628計(jì)算配筋量時(shí)，取內(nèi)力臂系數(shù)。截面配筋計(jì)算結(jié)果及實(shí)際配筋列于表235。 圖222 板的計(jì)算跨度 C區(qū)格板的計(jì)算因板兩端與梁固接，按調(diào)幅法計(jì)算跨度凈跨== =（7200300/2）=7050mm 活荷載設(shè)計(jì)值：q ==恒荷載設(shè)計(jì)值：g == kN/m2g+q= kN/m2截面中間區(qū)格板帶左邊跨端支座左邊跨跨中第一內(nèi)支座右邊跨跨中右邊跨端支座計(jì)算跨度彎矩系數(shù)1/161/111/111/111/16彎矩504501配筋Φ8@150Φ8@100Φ8@100Φ8@100Φ8@150鋼筋有效面積335503503503335b、計(jì)算截面的彎矩設(shè)計(jì)值及配筋（見表236）表236 計(jì)算截面的彎矩設(shè)計(jì)值及配筋84 屋面板屋面板的平面布置圖，有關(guān)尺寸及計(jì)算簡圖如圖223所示。 A、B、D、E區(qū)格板的計(jì)算 ==二氈三油防水層 kN/m2冷底子有熱瑪蹄脂 kN/m220mm厚1：2水泥砂漿找平 20= kN/m2100～140mm厚（2%坡度）膨脹珍珠巖 （+）7/2= kN/m2100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 25= kN/m215mm厚紙筋石灰抹底 16= kN/m2共計(jì) kN/ m2g== kN/ m2g+q=+= kN/ m2g+q/2=+q/2= kN/ m2①內(nèi)跨 ， 為軸線間距離②邊跨 ，為凈跨，b為梁寬圖223 樓板平面布置圖板厚h=100mm，L1bh=300mm700mm，L2 bh=300mm600mm L3 bh=300mm700mm。各區(qū)格板計(jì)算跨度見表237。跨中最大彎矩發(fā)生在活荷載為棋盤式布置時(shí)，它可以簡化為內(nèi)支座固支時(shí)g+q/2作用下的跨中彎矩值與當(dāng)內(nèi)支座鉸支時(shí)177。q/2作用下的彎矩值兩者之和。支座最大負(fù)彎矩可近似按活荷載滿布求得，即內(nèi)支座固支時(shí)g+q作用下的支座彎矩。在本例中，樓蓋邊梁對板的作用是為固定支座。所有區(qū)格板按其位置與尺寸分為A、B、C、D、E五類，其中A、B二種以較大的A板計(jì)算，C按單向板計(jì)算。計(jì)算彎矩時(shí)，考慮泊松比的影響，取。查表“雙向板按彈性分析的計(jì)算系數(shù)表”（見《混凝土結(jié)構(gòu)》）對各區(qū)格彎矩進(jìn)行計(jì)算。各區(qū)格板的彎矩計(jì)算列于表237。截面有效高度：選用Φ8鋼筋作為受力主筋，則（短跨）方向跨中截面的=100208/2=76mm（長跨）方向跨中截面的=1002012=68mm支座截面處均取為76mm。截面彎矩設(shè)計(jì)值：該板四周與梁整澆，故彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)按如下折減：⑤ D區(qū)格不予折減；⑥ A區(qū)格的跨中截面與AC支座截面折減10%（）；⑦ B區(qū)格的跨中截面與BC支座截面折減20%（）；⑧ C區(qū)格的跨中截面與CC支座截面折減20%。計(jì)算配筋量時(shí)，取內(nèi)力臂系數(shù)。截面配筋計(jì)算結(jié)果及實(shí)際配筋列于表238。區(qū)格DAE表237板的彎矩計(jì)算截面(mm)M(kN?m)(mm178。/m)配筋實(shí)有(mm178。/m)跨中D區(qū)格方向76Φ8@150335方向68Φ8@200251A區(qū)格方向76=Φ8@150335方向68=Φ8@200251E區(qū)格方向76=Φ8@200251方向68=Φ8@200251支座D邊支座(方向)76Φ10@130604D邊支座(方向)76Φ10@180436DA76Φ10@180436DE76Φ10@180436A邊支座76Φ10@200392E邊支座76Φ8@200251AA76Φ10@200392表