【正文】 力組合表查得：左震 +=m 右震 +=m梁端取右震, 也取右震：=m==m取=m對底層柱底（IIIIII截面）。==m根據(jù)A柱內(nèi)力組合表221選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下:ⅠⅠ截面：①==m == ②=m =ⅡⅡ截面：①==m == ②=m = ⅢⅢ截面：①==m == ②=m =截面采用對稱配筋,具體配筋見表中. 當(dāng)＜15時,取= （小偏心受壓）式中 —— 軸向力對截面形心的偏心距；—— 附加偏心距；—— 初始偏心距；—— 偏心受壓構(gòu)件的截面曲率修正系數(shù)；—— 考慮構(gòu)件長細(xì)比對構(gòu)件截面曲率的影響系數(shù)； —— 偏心距增大系數(shù)；—— 軸力作用點到受拉鋼筋合力點的距離；—— 混凝土相對受壓區(qū)高度；、——受拉、受壓鋼筋面積。 A柱正截面受壓承載力計算（底層） 表81截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM(KNm)N(KN)(mm)33004250(m2)600565600565600565(mm)(mm)(mm)202020202020(mm)(mm)e(mm)偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心961000選筋420420420實配面積(mm)125612561256% 以第一層A柱為例，剪力設(shè)計值按下式調(diào)整：=m =m =柱的抗剪承載能力:= 取==＜=,取=設(shè)柱箍筋為4肢Φ8﹫150，則 =＞同時柱受剪截面應(yīng)符合如下條件: 即 KN＞截面滿足抗剪要求。以第二、三層A柱為例，對圖81中的ⅠⅠ，ⅣⅣ，ⅤⅤ，截面進行設(shè)計?；炷恋燃墳镃30，=，=縱筋為HRB335,=300 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 由A柱內(nèi)力組合表查得:=c==103/(600600)=＜=c==103/(600600)=＜均滿足軸壓比的要求。 第二層梁與A柱節(jié)點的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表查得：左震 m 右震 m取=m第二層梁與A柱節(jié)點的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表查得：左震 +=m 右震 +=m梁端取左震, 也取左震：=m ==m取180。=m根據(jù)A柱內(nèi)力組合表221選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下:ⅣⅣ截面:：①==m == ②=m = ⅤⅤ截面:：①==m == ②=m =截面采用對稱配筋,具體配筋見表82中A柱正截面受壓承載力計算（標(biāo)準(zhǔn)層）表82截面ⅣⅣⅤⅤM(kNm)N(kN)(mm)3300(m2)600565600565(mm) (mm)(mm)20202020(mm) (mm) e(mm) 偏心性質(zhì)大偏心　大偏心　 0 0選筋420420實配面積(mm)12561256% 以第二層柱為例，剪力設(shè)計值按下式調(diào)整： 由正截面計算中第ⅣⅣ、ⅤⅤ截面的控制內(nèi)力得：=m =m =柱的抗剪承載能力:= 取==＜=,取=設(shè)柱箍筋為4肢Φ8﹫150，則 =＞同時柱受剪截面應(yīng)符合如下條件: 即 kN＞截面滿足抗剪要求。以第一，二層B柱為例，對圖82中的ⅠⅠ，ⅡⅡ，ⅢⅢ，截面進行設(shè)計。混凝土等級為C30，=，=縱筋為HRB335，=300 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 軸壓比限值表83類別抗震等級一二三框架柱框架梁由B柱內(nèi)力組合表查得:ⅠⅠ=c==103/(600600)=＜ⅡⅡ=c==103/(600600)=＜ⅢⅢ=c==103/(600600)=＜均滿足軸壓比的要求。 圖82 B柱截面計算示意圖 第一層梁與B柱節(jié)點的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表查得：左震 +=m 右震 +=m取=m第一層梁與B柱節(jié)點的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表查得：左震 +58=m 右震 +=m梁端取左震，取右震：=m==m取=m對底層柱底（IIIIII截面）。== KNm根據(jù)B柱內(nèi)力組合表，選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下：ⅠⅠ截面：①==m == ②=58KNm =ⅡⅡ截面：①==m == ②=m = ⅢⅢ截面：①==m == ②=m =截面采用對稱配筋，具體配筋見表84，表中：柱正截面受壓承載力計算（底層） 表84 截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM(kNm)58N(kN)(mm)33004250(m2)600565600565600565(mm) (mm)(mm)202020202020(mm) (mm) e(mm) 偏心性質(zhì)大偏心　大偏心　大偏心　 0 0 0 選筋420420420實配面積(mm)125612561256% 以第一層B柱為例，剪力設(shè)計值按下式調(diào)整：式中——柱凈高；——分別為柱上下端順時針或逆時針方向截面組合的彎矩設(shè)計值。取調(diào)整后的彎矩值，一般層應(yīng)滿足 =,。由正截面計算中第ⅡⅡ、ⅢⅢ截面的控制內(nèi)力得：=m =m =柱的抗剪承載能力:式中 ——框架的計算剪跨比，當(dāng)＜１時，取=１當(dāng)＞3，取=3；——考慮地震作用組合的框架柱軸向壓力設(shè)計值，當(dāng)＞ 時取== 取==＞=取=設(shè)柱箍筋為4肢Φ8﹫150,則 =＞同時柱受剪截面應(yīng)符合如下條件： 即 kN＞截面滿足抗剪要求。以第二、三層B柱為例，對圖222中的，ⅣⅣ，ⅤⅤ，截面進行設(shè)計。混凝土等級為C30，=，=縱筋為HRB335,=300 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 由B柱內(nèi)力組合表查得:=c==103/(600600)=＜=c==103/(600600)=＜均滿足軸壓比的要求。 第二層梁與B柱節(jié)點的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表219查得：左震 +=m 右震 +=m取=m第二層梁與B柱節(jié)點的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表222查得：左震 +=m 右震 +=m梁端取左震, 也取左震：=m==m取=m根據(jù)B柱內(nèi)力組合表222，選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下:ⅣⅣ截面：①==m == ②=m = ⅤⅤ截面：①==m == ②=m =截面采用對稱配筋,具體配筋見表85中.柱正截面受壓承載力計算（標(biāo)準(zhǔn)層） 表85 截面ⅣⅣⅤⅤM(kNm)N(kN)(mm)3300(m2)600565600565(mm) (mm)(mm)20202020(mm) (mm) e(mm) 偏心性質(zhì)大偏心　大偏心　 0選筋420420實配面積(mm)12561256% 以第二層柱為例，剪力設(shè)計值按下式調(diào)整： 由正截面計算中第ⅣⅣ、ⅤⅤ截面的控制內(nèi)力得：=m =m =柱的抗剪承載能力:= 取==＜=，取=設(shè)柱箍筋為4肢Φ8﹫150,則 =＞同時柱受剪截面應(yīng)符合如下條件：即 kN＞截面滿足抗剪要求。根據(jù)地震震害分析，不同烈度地震作用下鋼筋混凝土框架節(jié)點的破壞程度不同，7度時，未按抗震設(shè)計的多層框架結(jié)構(gòu)節(jié)點較少破壞，因此，對不同的框架，應(yīng)有不同的節(jié)點承載力和延伸要求?！督ㄖY(jié)構(gòu)抗震規(guī)范》規(guī)定，對一、二級抗震等級的框架節(jié)點必須進行受剪承載力計算，而三級抗震等級的框架節(jié)點，僅按構(gòu)造要求配箍，不再進行受剪承載力計算。 65 第九章 板的計算第九章 板的計算 設(shè)計資料板按考慮塑性內(nèi)力重分布方法計算。取1m寬板為計算單元?；炷敛捎肅25，fc=，鋼筋采用HPB235，fy=210N/mm2。樓面板的平面布置圖，有關(guān)尺寸及計算簡圖如圖224所示。圖91 樓板平面布置圖 A~F區(qū)格板的計算。q == kN/m2面層 25厚水泥砂漿找平 20= kN/ m2板自重 100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 25= kN/ m2板底抹灰 15厚紙筋石灰抹灰 16= kN/ m2共計 kN/ m2g==3. 89 KN/ m2g+q=+= KN/ m2g+q/2=+= KN/ m2q/2= KN/ m2板厚h=100mm，L1 bh=300mm700mm，L2 bh=300mm500mm L3 bh=200mm350mm。① 內(nèi)跨 ， 為軸線間距離② 邊跨 ，為凈跨，b為梁寬各區(qū)格板計算跨度見表91?？缰凶畲髲澗匕l(fā)生在活荷載為棋盤式布置時，它可以簡化為內(nèi)支座固支時g+q/2作用下的跨中彎矩值與當(dāng)內(nèi)支座鉸支時177。q/2作用下的彎矩值兩者之和。支座最大負(fù)彎矩可近似按活荷載滿布求得，即內(nèi)支座固支時g+q作用下的支座彎矩。在本例中，樓蓋邊梁對板的作用是為固定支座。所有區(qū)格板按其位置與尺寸分為A、B、C、D、E、F，其中D、E、F三種取較大的D板計算，G、H按單向板計算。計算彎矩時，考慮泊松比的影響，取。查表“雙向板按彈性分析的計算系數(shù)表”（見《混凝土結(jié)構(gòu)》）對各區(qū)格彎矩進行計算。各區(qū)格板的彎