高層辦公樓裙房及地下車庫設(shè)計(jì)畢業(yè)論文-資料下載頁
2025-06-23 21:29本頁面
【正文】 24表224 橫向框架活荷載匯總表層次q2 KN/mKN/mP1 KNP2 KNM1 M2 10()()()()()()7~93~621注 括號(hào)內(nèi)的數(shù)值對(duì)應(yīng)于屋面雪荷載作用情況 內(nèi)力計(jì)算梁端，柱端彎矩采用彎矩二次分配法計(jì)算。由于結(jié)構(gòu)和荷載均對(duì)稱，故計(jì)算時(shí)采用半榀框架。彎矩計(jì)算過程如圖212，所得彎矩圖如圖213。梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到。計(jì)算柱底軸力還需考慮柱的自重，如表225和表226所列。 a)恒載作用下 b)活載作用下 圖212 橫向框架彎矩二次分配法(M單位：) a)恒載作用下 b)活載作用下 圖213 豎向荷載作用下框架彎矩圖 （）表225 恒載作用下梁端剪力及柱軸力(KN)層次荷栽引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力CE跨EF跨CE跨EF跨CE跨EF跨C柱E柱VC=VEVE=VFVC=VEVE=VFVCVEVE=VFN頂N底N頂N底10 0 96 9107 0 8107 0 7107 0 6111 0 5111 0 4111 0 3111 0 2123 0 12 1123 0 12 表226 活載作用下梁端剪力及柱軸力(KN)層次荷栽引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力CE跨EF跨CE跨EF跨CE跨EF跨C柱E柱VC=VEVE=VFVC=VEVE=VFVCVEVE=VFN頂=N底N頂=N底10()()()0()()()()()9()0()()()()80()()70()()60()()50()()40()()30()()20()()10()()注：表中括號(hào)內(nèi)數(shù)值為屋面作用雪荷載（㎡），其它樓面作用活荷載（㎡）對(duì)應(yīng)的內(nèi)力。 橫向框架內(nèi)力組合 結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、地震烈度、房屋高度等因素確定。查《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》可知，本工程的框架為二級(jí)抗震等級(jí)。 框架梁內(nèi)力組合對(duì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不起控制作用的內(nèi)力組合不予考慮。各層梁的內(nèi)力組合見表227，表中，兩列中的梁端彎矩M 為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩（）。本工程考慮四種內(nèi)力組合，即①恒載+活載： + +②恒載+活載+風(fēng)載： ++③對(duì)于有地震作用組合的基本工況對(duì)于所有高層建筑 +為承載力抗震調(diào)整系數(shù)，；；；。下面以第一層CE跨梁考慮地震作用的組合為例，說明各內(nèi)力的計(jì)算的組合方法。對(duì)支座負(fù)彎矩按相應(yīng)的組合情況進(jìn)行計(jì)算，求跨間最大彎矩時(shí)，可根據(jù)梁端彎矩組合及梁上荷載設(shè)計(jì)值，有平衡條件確定。設(shè)x為最大彎矩距離左支座的距離，=：q1==； q2=(+)=左震：VC = (MC+ME)/+1/2q1+(1)l/2q2=(+)/+1/2+()=0VC1/2(2 q1+ q2)= 1/2(2+)= ＞0；即x＞， x= (VD+q2/2)/ (q1+ q2)= m處，因此 Mmax==(+)=Mmax== kNm右震：VC= (+)/+20..8+()=VC1/2(2 q1+ q2)= 1/2(2+)=0 即x，x =(+)/(+)=； ，因此Mmax=(+)= kNmMmax== 剪力計(jì)算：CE凈跨==左震：= kN，== =，=+=+=+=右震： = kN，== + = kNm，==+=+==1/2[+（+2）/2]= kNVC =+= VC == VE =+= VEl==同理，可以計(jì)算11層的荷載作用下的跨間最大正彎矩以及其各種情況的內(nèi)力組合，具體數(shù)值見表227。表227 框架梁內(nèi)力組合表層次截面位置內(nèi)力SGkSQkSωkSEk+(SQk+Sωk)γRE((SGk+)+)+ SQk+ V=rRE[ηVC (MbC +MlC) /ln+VGb]→←→←1層CM 177。177。 233V 177。177。 184E左M 177。177。 245V 177。177。 186E右M 177。177。 38V 177。177。 跨間MCE 73MEF 6層CM 177。177。 310V 177。177。 170E左M 177。177。 230E左V 177。177。 172E右M 177。177。 38V 177。177。 跨間MCE MEF 續(xù)表21710層CM 177。177。 156V 177。177。 150E左M 177。177。 191V 177。177。 153E右M 177。177。 60V 177。177。 23跨間MCE MEF 注；MAB和MBC分別CE和EF跨的跨間最大正彎矩。M以下部受拉為正,V以向上為正。SQK一項(xiàng)中括號(hào)內(nèi)的數(shù)值表示屋面作用雪荷載時(shí)對(duì)應(yīng)的內(nèi)力 框架柱的內(nèi)力組合取每層柱底和柱頂兩個(gè)控制界面進(jìn)行組合，組合結(jié)果見表228表231。表228(b) 橫向框架C柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整層次109876截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE(∑Mc=ηc∑Mb)γRE N 層次54321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE(∑Mc=ηc∑Mb)182γRE N 表28(a) 橫向框架C柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力SGkSQkSωkSEk+(SQk+Sωk)γRE((SGk+)+)+ SQk→←→←10柱頂M177。177。N()177。177。柱底M177。177。N()177。177。9柱頂M177。177。N()177。177。柱底M177。177。N()177。177。8柱頂M177。177。N()177。177。柱底M177。177。N()177。177。7柱頂M177。177。N()177。177。柱底M177。177。N()177。177。6柱頂M177。177。N()177。177。柱底M177。177。N()177。177。5柱頂M177。177。N()177。177。柱底M177。177。N()177。177。4柱頂M177。177。 續(xù)表28（a）N()177。177。柱底M177。177。N()177。177。M177。177。N()177。177。柱底M177。177。N()177。177。2柱頂M177。177。N()177。177。柱底M177。177。N()177。177。1柱頂M177。177。N()177。177。柱底M177。177。N()177。177。 續(xù)表228(a)層次截面內(nèi)力+ |Mmax| NNmin MNmax M10柱頂MN柱底MN9柱頂MN柱底MN8柱頂MN柱底MN7柱頂MN柱底MN6柱頂MN柱底MN5柱頂MN 續(xù)表228（a）5柱底MN4柱頂
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