【正文】 （6）濃縮池總高度 設濃縮池超高=，緩沖高度=，濃縮池高度 H=++=++= m （7）濃縮后污泥體積 = 第三章 氧化溝工藝計算一 設計參數(shù)設計流量 Qmax=進水：SS=256mg/l BOD5=262mg/l NH4N= TP= 堿度=126mg/l出水：BOD520mg/l SS20mg/l NH4N15mg/l TP1mg/l NO3N10mg/l二 設計計算計算水溫T=采用Carrousel氧化溝,如圖所示:,則每克微生物(VSS)相當于142gBOD5..假定出水VSS/TSS=:VSS的BOD5=(1eKt)式中 k : BOD速度常數(shù),可取k= t : BOD反應時間,d故VSS的BOD5=() = 出水中的溶解性BOD5== ,按下式計算DO和PH條件不影響生物化反映對硝化細菌最大比增長速率: 硝化細菌最大增長速率: vN,max=(T15) =(1115)= 完成硝化所需要最小泥齡cm cm=== 取安全系數(shù)SF=2. 峰值系數(shù)PF= 則設計泥齡cd=SFPFcm = =設計中污水廠不進行污泥硝化,在該污泥齡下,氧化溝好氧部分硝化細菌和異養(yǎng)菌比增長速率相等 VN=Vb===有機物好氧部分BOD5去除率qOBS. 當污泥齡c=20d時,去YNET= qOBS=1/(cdYNET) qOBS== BOD5/(Gvssd) 氧化溝內(nèi)好氧不風與水利停留時間t1 MLSS取4500mg/l MLVSS==3375mg/l t1=== 氧化溝好氧部分容積 V1=Qt== : X =YNETQ(S0Se) =() 103 = %計,則用語合成的總氮量為: = 即進水中用于合成的NH3N濃度為: 103= 計算穩(wěn)定運行狀態(tài)下出水中NH4N的濃度N: VN= VN,maxN/(KN+N) = N=10mg/l 其中KN=1 氧化溝好氧部分氧化氨氮濃度: = 出水中NO3N=10mg/l, 所以需要硝化去除的 NO3N濃度== : 校核氧化溝混合液的堿度,以確定PH值是否符合要求(PH).當泥齡長時,碳源有機物氧化會產(chǎn)生堿度,本例中泥齡c=20d,設計計算可取3 mgCaCO3/mgNO3N則剩余的堿度=++() =100mg/l不能滿足混合液PH(1)反硝化速率: 取缺氧區(qū)DO= DN=() 則T=時,反硝化速率 DN’=(T20) (1DO) =(1120) () =—N/()(2)缺氧區(qū)水力停留時間: t2=NO3N/XDN’===(3)缺氧區(qū)容積: V2=Qmaxt2== 厭氧區(qū)水力停留時間取t3= 容積V3= Qmaxt3 = =: V= V1+ V2+ V3 =++ = t = t1+ t2 +t3=++= (1)實際需氧量AOR 實際需氧量包括碳氧化需氧量硝化需氧量,但是在NO3N反硝化過程中還可以獲得氧,因此實際需氧量AOR可以表示為: AOR= BOD5 去除BOD5剩余污泥+NH4N氧化需氧量NH4N剩余污泥需氧量+NO3N反硝化中獲得的氧 =Q(S0Se)/(1ekt)+ AOR=43780 ()/() +=其中: NH4N氧化需氧量—氧化溝中NH4N去除量,mg/l NO3N反硝化中獲得的氧—氧化溝中NO3N去除量,mg/l (2)標準需氧量: 采用機械表面曝氣,將實際需氧量AOR轉變?yōu)闃藴市柩趿縎OR: SOR=AORCs/{[(BPCs()CL)]} SOR=()/[() (3020)] = (3)曝氣裝置: 采用6臺DY325倒傘型機械曝氣器. 10. 氧化溝尺寸設計: 設計有效水深4m,采用2座6廊道式卡羅塞氧化溝,則每座氧化溝體積 V’=== 每座氧化溝平均面面積: A’=== 池寬取b=8m 彎道部分總長: L1=528+2216 = 彎道部分面積: S1=582+162+168 = 則直道部分面積 S2=A’S1= = 直道長L2===88m 第二節(jié) 二次沉淀池一. 設計參數(shù)設計進水量 =43780 表面負荷 q=1 水力停留時間 t= R=二. 池體設計計算: 1. 沉淀池表面面積A= 設計兩座二沉池 則二沉池直徑 D=== 取36 m 2. 二沉池有效水深 h=qt==： Q=43780+=76615m3/d V== n=76615/ n=（個） 從安全角度考慮取n=571個孔距:L===V2==Gm=[(V12V22)/(2t)]1/2 =[()/()]1/2 =Gm在1030之間，符合要求。 4．孔徑d=== ″= = = 6．池深： h2=h2’+h2″+=++= 7. 沉淀池高： H=h1+h2+h3+h4=+++1=第四節(jié) 污泥處理系統(tǒng)一． 重力濃縮池設計1. 設計參數(shù)：二沉池剩余污泥量：%，濃度7875mg/l濃縮后含水率96%濃度3937mg/l二座濃縮池固體通量Nwg=55Kg2. 設計計算：（1） 每座濃縮池面積設計泥量Qw=Kg/d=A==（2） 濃縮池直徑D===14m（3） 濃縮池工作部分高度取污泥濃縮時間T=14h。則濃縮池工作部分高度h1===（4） 濃縮池高度（5） 。濃縮池總高：H=h1+h2+h3=++=（6） 濃縮后污泥總體積：V2== 致 謝本次畢業(yè)設計能夠順利完成，是與史長苗、李亞清，宋秀蘭、蘇冰琴等老師的言傳身教，悉心指導以及對我們的嚴格要求分不開的。各位老師親自帶領我們查閱資料，提供了多種相關資料供我們參考，并在實習過程中手把手的教導示范，使我們的查資料、實習操作能力、分析問題能力具備了一定的水平。各位老師淵博的學識、敏銳的思維、民主而嚴謹?shù)淖黠L使我受益匪淺，并終生難忘。他們的工作作風將成為我一生學習的榜樣。在此特別表示感謝！還有同組各位同學的通力協(xié)作與幫助，在此我表示謝意。 41