【正文】 270535112976513則：合成撓度故滿足要求(2)熱穩(wěn)定校驗正常運行時導(dǎo)體溫度 =?t= 短路電流穩(wěn)定決定的導(dǎo)體最小截面= 查《電力工程電氣設(shè)計手冊》，得C=100 則 熱穩(wěn)定校驗合格。(3)電暈臨界電壓計算但海拔高度不超過1000m的地區(qū)，在常用相間距離情況下，如導(dǎo)體型號或外徑不小于下列數(shù)值，可不進行電暈校驗。具體型號見表523。表523 可不進行電暈校驗的最小導(dǎo)體型號及外徑電壓 110 220 軟導(dǎo)體型號 LGT70 LGT300 管型導(dǎo)體外徑 (4)最大彎矩和彎曲應(yīng)力的計算 ①正常狀態(tài)時母線所受的最大彎矩由母線自重產(chǎn)生的垂直彎矩，集中荷載（即引下線）產(chǎn)生的垂直彎矩及最大風速產(chǎn)生的水平彎矩組成。其計算公式如下： I母線自重產(chǎn)生的垂直彎矩為： 從《電力工程電氣設(shè)計手冊》，則彎矩為： II集中荷載產(chǎn)生的垂直彎矩為： 從《電力工程電氣設(shè)計手冊》，則彎矩為： III最大風速產(chǎn)生的水平彎矩為： 取風速不均勻系數(shù)，取空氣動力系數(shù)，最大風速為，則風壓為： 正常情況時母線所承受的最大彎矩及應(yīng)力為： 此值小于材料的允許應(yīng)力，故滿足要求。②短路狀態(tài)時，母線所受的最大彎矩的計算。 短路狀態(tài)時母線所受的最大彎矩由導(dǎo)體自重，集中荷載，短路電動力及對應(yīng)于內(nèi)過電壓情況下的風速產(chǎn)生的最大彎矩組成。 I短路電動力產(chǎn)生的水平彎矩為： II在內(nèi)過電壓情況下的風速產(chǎn)生的水平彎矩： 短路狀態(tài)時母線所承受的最大彎矩及應(yīng)力為： 此值小于材料短路時允許應(yīng)力，故滿足要求。③地震時母線所受的最大彎矩為： 地震時母線所受的最大彎矩由導(dǎo)體自重，集中荷重，地震力及地震時的計算風速所產(chǎn)生的最大彎矩組成。 I地震力產(chǎn)生的水平彎矩為： II地震時計算風速所產(chǎn)生的彎矩及風壓： 地震時母線所承受的最大彎矩及應(yīng)力為： 此值小于材料地震時允許應(yīng)力，故滿足要求。(5)微風振動頻率計算 ①高壓配電裝置中的管形導(dǎo)體，由于跨度大，且多為2～4跨的連續(xù)梁。其一階自振頻率很低，顯示出低頻特性。因此相間電動力內(nèi)的工頻和2倍工頻分量都很小，只是整個相間電動力比靜態(tài)算法計算值低很多。 管形母線在外界的微風作用下發(fā)生共振的頻率等于管形母線的各階固有自振頻率，微風振動的頻率與風俗成正比，與主體迎風面的高度成正比。即：式中 —管形母線產(chǎn)生微風共振的計算風速（m/s），取5m/s。A— 頻率系數(shù)。h—母線迎風面的高度（m），對圓管為外徑。f—母線n階固有頻率。 則 ②消減微風振動的措施選用。 一般在母線通過電流較小，采用輕型鋁錳合金管時，可采用長托架的支持方式，它能同時減小母線的撓度，而在母線通過電流較大，要求采用叫大尺寸的鋁錳合金管，且又采用了單位式隔離開關(guān)時，常選用雙環(huán)消振器，并有利于隔離開關(guān)靜觸頭與鋁管母線的連接。因此采用雙環(huán)型動力消振器。(6)管形導(dǎo)體的端部效應(yīng)。 管母線在伸出支柱絕緣子頂部不長時，其電場強度很不均勻，從而導(dǎo)致端部工頻電暈電壓起始值降低，特別在雷電作用下，終端絕緣子頂部附近將產(chǎn)生強烈的游離，使終端絕緣子易于放電。因此母線端部將成為整條母線巨額團水平最薄弱的環(huán)節(jié)，如不采取任何措施，則放電將集中在端部。 采用適當延長母線端部方法，適當延長母線端部可改善電場分布，從而提高了終端絕緣子的放電電壓。一般以延長1M 為宜。(7) 導(dǎo)體接頭一般分為焊接接頭，螺栓連接接頭和伸縮接頭。矩形，槽型和管形母線段之間的實連部分，用焊接接頭。螺栓連接接頭主要用在母線與設(shè)備端子和母線段的拆卸部分。一般在硬母線與發(fā)電機端子，主變壓器端子以及主廠房A排墻的穿墻套管處必須裝設(shè)伸縮接頭。對于其他電器，由于端子不能承受大的應(yīng)力，是否裝設(shè)伸縮接頭，決定于電器端子前母線有無卡死的固定點以及電器端子的允許承受的拉力。按經(jīng)濟電流密度選擇： 查《電力工程電氣設(shè)計手冊》得，LGJ導(dǎo)體經(jīng)濟電流密度得： ∴ 選擇LGJ型鋼芯鋁絞線，其技術(shù)數(shù)據(jù)及外形尺寸見表524。表524 LGJ型鋼芯鋁絞線技術(shù)數(shù)據(jù)型號標稱截面鋁/鋼根數(shù)/直徑根/mm計算截面鋁鋼鋁鋼總計LGJ400/6526/7/外徑mm直流電阻計算拉斷力N質(zhì)量Kg/km長期允許載流量A+70℃+80℃1352001611900902 (1)熱穩(wěn)定校驗： 正常運行時導(dǎo)體溫度： 查不同溫度下裸導(dǎo)體的熱穩(wěn)定系數(shù)《發(fā)電廠電氣部分》知，C= 則熱穩(wěn)定決定的導(dǎo)體最小截面： ∴熱穩(wěn)定校驗合格。(2)電暈校驗： 因為所選導(dǎo)體型號大于不可進行電暈校驗的最小導(dǎo)體型號及外徑，因此可不進行電暈校驗。 110kV側(cè)導(dǎo)線的選擇按最大長期工作電流選擇： 選擇LF21圓管形鋁錳合金導(dǎo)體，其具體參數(shù)見表525。表525 LF21鋁錳合金管技術(shù)數(shù)據(jù)型號導(dǎo)體尺寸(mm)導(dǎo)體截面導(dǎo)體最高允許溫度為下值時的載流量(A)截面系數(shù)W慣性半徑cm慣性矩J質(zhì)量Kg/m70℃80℃LF21鋁錳合金管63114131211(1)管形導(dǎo)體撓度計算 ① ② 不符合規(guī)定。因此選用的鋁錳合金管，其具體參數(shù)見表526。 表526 LF21鋁錳合金管技術(shù)數(shù)據(jù)型號導(dǎo)體尺寸導(dǎo)體截面導(dǎo)體最高允許溫度為下值時的載流量（A）截面系數(shù)W慣性半徑慣性矩J質(zhì)量LF21鋁錳合金管110/100164925692257228則：符合要求(2)熱穩(wěn)定校驗 正常運行時導(dǎo)體溫度 查《電力工程電氣設(shè)計手冊》得，熱穩(wěn)定系數(shù)C=99，則熱穩(wěn)定決定的導(dǎo)體最小截面： 熱穩(wěn)定校驗合格。 (3)最大彎矩和應(yīng)力計算 ①正常狀態(tài)時母線所受的最大彎矩由母線自重產(chǎn)生的垂直彎矩，集中荷載（即引下線）產(chǎn)生的垂直彎矩及最大風速產(chǎn)生的水平彎矩組成。其計算公式如下： I母線自重產(chǎn)生的垂直彎矩為： 從《電力工程電氣設(shè)計手冊》，則彎矩為： II集中荷載產(chǎn)生的垂直彎矩為： 從《電力工程電氣設(shè)計手冊》，則彎矩為： III最大風速產(chǎn)生的水平彎矩為： 取風速不均勻系數(shù)，取空氣動力系數(shù)，最大風速為，則風壓為：正常情況時母線所承受的最大彎矩及應(yīng)力為： 此值小于材料的允許應(yīng)力，故滿足要求。 ②短路狀態(tài)時，母線所受的最大彎矩的計算 短路狀態(tài)時母線所受的最大彎矩由導(dǎo)體自重，集中荷載，短路電動力及對應(yīng)于內(nèi)過電壓情況下的風速產(chǎn)生的最大彎矩組成。 I短路電動力產(chǎn)生的水平彎矩為 II在內(nèi)部過電壓情況下的風速產(chǎn)生的水平彎矩： 短路狀態(tài)時母線所承受的最大彎矩及應(yīng)力為： 此值小于材料短路時允許應(yīng)力，故滿足要求。③地震時母線所受的最大彎矩為： 地震時母線所受的最大彎矩由導(dǎo)體自重，集中荷重，地震力及地震時的計算風速所產(chǎn)生的最大彎矩組成。 I地震力產(chǎn)生的水平彎矩為： II地震時計算風速所產(chǎn)生的彎矩及風壓： 地震時母線所承受的最大彎矩及應(yīng)力為： 此值小于材料地震時允許應(yīng)力，故滿足要求。(4)微風振動頻率計算。 ①高壓配電裝置中的管形導(dǎo)體，由于跨度大，且多為2～4跨的連續(xù)梁。其一階自振頻率很低，顯示出低頻特性。因此相間電動力內(nèi)的工頻和2倍工頻分量都很小，只是整個相間電動力比靜態(tài)算法計算值低很多。 管形母線在外界的微風作用下發(fā)生共振的頻率等于管形母線的各階固有自振頻率，微風振動的頻率與風俗成正比，與主體迎風面的高度成正比。即： 式中 —管形母線產(chǎn)生微風共振的計算風速（m/s），取5m/s。A— 頻率系數(shù)。h—母線迎風面的高度（m），對圓管為外徑。f—母線n階固有頻率。 則 。②消減微風振動的措施選用。 一般在母線通過電流較小，采用輕型鋁錳合金管時，可采用長托架的支持方式，它能同時減小母線的撓度，而在母線通過電流較大，要求采用叫大尺寸的鋁錳合金管，且又采用了單位式隔離開關(guān)時，常選用雙環(huán)消振器，并有利于隔離開關(guān)靜觸頭與鋁管母線的連接。因此采用雙環(huán)型動力消振器。(5)管形導(dǎo)體的端部效應(yīng)。 管母線在伸出支柱絕緣子頂部不長時，其電場強度很不均勻，從而導(dǎo)致端部工頻電暈電壓起始值降低，特別在雷電作用下，終端絕緣子頂部附近將產(chǎn)生強烈的游離，使終端絕緣子易于放電。因此母線端部將成為整條母線巨額團水平最薄弱的環(huán)節(jié)，如不采取任何措施，則放電將集中在端部。 采用適當延長母線端部方法，適當延長母線端部可改善電場分布，從而提高了終端絕緣子的放電電壓。一般以延長1M 為宜。(6) 導(dǎo)體接頭一般分為焊接接頭，螺栓連接接頭和伸縮接頭。矩形，槽型和管形母線段之間的實連部分，用焊接接頭。螺栓連接接頭主要用在母線與設(shè)備端子和母線段的拆卸部分。一般在硬母線與發(fā)電機端子，主變壓器端子以及主廠房A排墻的穿墻套管處必須裝設(shè)伸縮接頭。對于其他電器，由于端子不能承受大的應(yīng)力，是否裝設(shè)伸縮接頭，決定于電器端子前母線有無卡死的固定點以及電器端子的允許承受的拉力。 按經(jīng)濟電流密度選擇：， 查《電力工程電氣設(shè)計手冊》得，LGJ導(dǎo)體經(jīng)濟電流密度得：∴ 選擇LGJ型鋼芯鋁絞線，其技術(shù)數(shù)據(jù)及外形尺寸見表527。表527 LGJ型鋼芯鋁絞線技術(shù)數(shù)據(jù)型號標稱截面鋁/鋼根數(shù)/直徑根/mm計算截面鋁鋼鋁鋼總計LGJ800/5545/7/外徑mm直流電阻計算拉斷力N質(zhì)量Kg/km長期允許載流量A+70℃+80℃191500269014131399 (1)熱穩(wěn)定校驗： 正常運行時導(dǎo)體溫度 查不同溫度下裸導(dǎo)體的熱穩(wěn)定系數(shù)《發(fā)電廠電氣部分》知，C96 則熱穩(wěn)定決定的導(dǎo)體最小截面： ∴熱穩(wěn)定校驗合格。(2)電暈校驗： 因為所選導(dǎo)體型號大于不可進行電暈校驗的最小導(dǎo)體型號及外徑，因此可不進行電暈校驗。 10kV側(cè)導(dǎo)線的選擇10kV選用KYN310型金屬鎧裝移開式高壓開關(guān)柜，其具體參數(shù)見表528。表528 KYN310型金屬鎧裝移開式高壓開關(guān)柜技術(shù)數(shù)據(jù)名稱參數(shù)名稱參數(shù)額定電壓（kV）10額定熱穩(wěn)定時間（s）4最高工作電壓（kV）、12額定電流（A）630～1000、1250～3000額定關(guān)合電流（峰值）（kA）80母線系統(tǒng)單母線額定動穩(wěn)定電流（kA）80操動機構(gòu)電磁操動、彈簧操動額定熱穩(wěn)定電流（kA）外形尺寸（寬深高）（mm）80018002282按最大長期工作電流選擇：當環(huán)境溫度為35℃時，溫度修正系數(shù)：20kV及以下回路的正常工作電流在4000A及以下時，宜選用矩形導(dǎo)體；在4000~8000A時，宜選用槽型導(dǎo)體；在8000A以上時，宜選用圓管型導(dǎo)體。 因此選用矩形銅導(dǎo)體。 10kV母線選用矩形銅導(dǎo)體，其具體參數(shù)見表529。表529 10kV母線的技術(shù)數(shù)據(jù)型號導(dǎo)體尺寸單條雙條平放豎放平放豎放矩形銅導(dǎo)體2089217730053282 熱穩(wěn)定校驗： 正常運行時導(dǎo)體溫度 ： 查《電力工程電氣設(shè)計手冊》得，熱穩(wěn)定系數(shù)C=85，則熱穩(wěn)定決定的導(dǎo)體最小截面