【正文】 V 跨中MabMbc 注： 表中彎矩單位為kNm，剪力單位為kN； 框架柱內力組合框架柱取每層柱頂和柱底兩個控制截面組合結果見表41表419。表中系數(shù)是考慮計算截面以上各層活載不總是同時滿布而對樓面均布活載的一個折減系數(shù)，稱為活載按樓層的折減系數(shù)，取值見表420。 表420 活荷載按樓層的折減系數(shù)β 墻、柱、基礎計算、截面以上的層數(shù)12～34～56～89～2020計算截面以上各樓層活荷載總和的折減系數(shù)（） 表418 A柱內力組合 層次位置內力荷載類型豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①+②（①+②）177。③5柱頂MN柱底MN4柱頂MN 續(xù)表柱底MN3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN1柱頂MN柱底MN注：表中彎矩單位為kNm，軸力單位為kN。表419 B柱內力組合 層次位置內力荷載類型豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①+②（①+②）177。③5柱頂MN柱底M續(xù)表N4柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底M N1柱頂MN柱底MN注：表中彎矩單位為kNm，軸力單位為kN。 梁截面設計 承載力抗力調整系數(shù)考慮地震作用時,結構構件的截面采用下面的表達式：≤/ （416） 式中 ——承載力抗力調整系數(shù)，取值見表421；——地震作用效應與其它荷載效應的基本組合；——結構構件的承載力。注意在截面配筋時，組合表中地震力組合的內力均應乘以后再與靜力組合的內力進行比較，挑選出 表421 承載力抗震調整系數(shù)γRE 材料結構構件受力狀態(tài)γRE鋼筋混凝土梁受彎偏壓偏壓抗震墻偏壓各類構件受剪、偏拉 梁的正截面承載力計算 底層框架梁 底層梁內力示意圖。圖中單位為kNm，的單位為kN?；炷翉姸鹊燃墸?=，=）,縱筋為HRB335(=300N/mm2),箍筋為HPB300(=270N/mm2)。 以第一層AC跨梁為例，說明計算方法和過程，其余各層梁的縱向鋼筋計算結果見表42424242426。從表417中選出AC跨跨間截面及支座截面的最不利內力，并將支座中心處的彎矩換算為支座邊緣控制截面的彎矩進行配筋計算。支座彎矩 當梁下部受拉時，按T形截面設計，當梁上部受拉時，按矩形截面設計。根據《混凝土結構設計規(guī)范》(GB 500102010)，T形截面翼緣計算寬度取下列情況中的最小值。按梁的跨度考慮 按梁的凈距考慮 按梁翼緣高度考慮，=80035=765mm/=80/765= 故翼緣不受限制。 翼緣計算寬度取三者中較小值，即=2800mm判別T形梁截面類型=280080（76580/2） =m〉M==m為第一類T型截面 表422 底層框架梁的正截面承載力計算 截面AAB跨中B左B右BC跨中30028003002501100765765765465465選筋3 183 183 183 203 20實際面積 763mm2763mm2763mm2941mm2941mm2%%%%% 表423 第二層框架梁的正截面承載力計算 截面AAB跨中B左B右BC跨中30028003002501100765765765465465選筋3 183 183 183 183 18實際面積 763mm2763mm2763mm2763mm2763mm2%%%%% 表424 第三層框架梁的正截面承載力計算 截面AAB跨中B左B右BC跨中30028003002501100765765765465465選筋3 163 163 163 163 16實際面積 603mm2603mm2603mm2603mm2603mm2%%%%% 表425 第四層框架梁的正截面承載力計算 截面AAB跨中B左B右BC跨中30028003002501100765765765465465 選筋2 182 182 182 182 18實際面積 509mm2509mm2509mm2509mm2509mm2%%%%% 表426 第五層框架梁的正截面承載力計算 截面AAB跨中B左B右BC跨中30028003002501100765765765465465選筋216+118216+118216+1182 182 18實際面積509mm2509mm2%%%%% 梁斜截面承載力計算實驗和理論證明，翼緣對提高T型截面梁的受剪承載力并不是很顯著，因此，《混凝土結構設計規(guī)范》規(guī)定，計算T型截面梁的承載力時，仍取腹板寬度b并按矩形截面計算。以底層AB和BC跨梁為例，說明計算方法和過程，其余各層梁的箍筋計算結果見表427。 為了防止梁的彎曲屈服前先發(fā)生剪力破壞，截面設計時，對剪力設計值進行如下調整： ν＝ην（MbL＋Mbr）/Ln＋VGb （417）式中：ην——剪力增大系數(shù)，； Ln——梁的凈跨，對第一層梁LnAB＝，LnBC＝；VGb——梁在重力荷載作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設計值。 VGb＝（q恒＋）Ln （418）MbL、Mbr——分別為梁的左右端順時針方向或逆時針方向截面組合的彎矩值。由表417得:AB跨： 順時針方向 MbL＝ kNm ； Mbr＝m 逆時針方向 MbL＝ kNm ； Mbr＝ kNmBC跨： 順時針方向 MbL＝ kNm ； Mbr＝m 逆時針方向 MbL＝ kNm； Mbr＝m 計算中MbL+Mbr 取順時針方向和逆時針方向中較大值。剪力調整AB跨： MbL+Mbr=+=m =m VGb=(+)1/2=mBC跨： MbL+Mbr=+=m VGb=1/2=m VA右=VB左=+= kN VB右=+=考慮承載力抗震調整系數(shù)= γREVA右=γREVB左==m γREVB右==m根據《混凝土結構設計規(guī)范》（GB200102010)，考慮地震作用組合的框架梁，當跨高比L0/h，其受剪截面應符合下列條件：Vb≤()/γRE （419）AB跨梁經調整后的剪力設計值：γREV==300765=故截面尺寸滿足要求。同理BC跨梁截面尺寸滿足要求。梁箍筋采用HPB300(=270N/mm2)，則： ASV/S=()/ =(300765)/270765 = 梁端箍筋加密區(qū)實配雙肢Φ8@100（），加密區(qū)長度取1200mm，非加密區(qū)取Φ8@200，箍筋設置滿足要求。 表427 框架梁的斜截面計算 層次截面γREV/kN梁端加密區(qū)非加密區(qū)實配鋼筋(Asv/s)實配鋼筋（ρsv=ASV/bs)5A、Bl γREV小于0雙肢Φ8@100()雙肢Φ8@200(%)BrγREV小于0 雙肢Φ8@100() 雙肢Φ8@200( %)4A、BlγREV小于0雙肢Φ8@100()雙肢Φ8@200(%)BrγREV小于0雙肢Φ8@100() 雙肢Φ8@200( %)3A、BlγREV小于0雙肢Φ8@100()雙肢Φ8@200(%)Br γREV小于0雙肢Φ8@100() 雙肢Φ8@200( %)2A、Bl γREV小于0雙肢Φ8@100()雙肢Φ8@200(%)續(xù)表BrγREV小于0雙肢Φ8@100() 雙肢Φ8@200( %)1A、BlγREV小于0雙肢Φ8@100()雙肢Φ8@200(%)BrγREV小于0