【導(dǎo)讀】××大廈塔樓結(jié)構(gòu)施工圖；《建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》JGJ59-1999；本工程位于××大道與××路交匯處，總建筑面積141421m2，由塔樓、副樓、裙樓組成，其中塔樓共。42層，建筑高度，5層以上為標(biāo)準(zhǔn)層，層高4m。立面防護(hù)采用附著式提升式腳手架。通過多家附著式提升式腳手架施工單位的比較，選擇了DM-1型導(dǎo)軌框。系統(tǒng)共7部分組成。,立桿間距；外排設(shè)滿搭剪刀撐以增強(qiáng)支架整體剛性。桁架構(gòu)造，框架采用φ48mm鋼管和節(jié)點(diǎn)板焊接而成。并在結(jié)構(gòu)上安裝4個呈抓鉤狀導(dǎo)輪組抱住導(dǎo)軌，導(dǎo)輪組與導(dǎo)向架組裝成。降狀態(tài)架體荷載的承、傳力裝置。該系統(tǒng)由防墜裝置、防墜圓鋼、掛座、穿墻螺栓組成。制動滾軸的運(yùn)動受斜板的約束，制動滾軸緊緊抱住圓鋼，從而阻止架體的下滑。該系統(tǒng)由中央檢測顯示儀、中間站、載荷傳感器、九芯線、三芯線組成。防墜裝置極易檢查發(fā)現(xiàn)故障，便于及時維修保養(yǎng)，確保防墜性能。筑物上，傳力簡捷明確。解決了各系統(tǒng)間功能制約問題。

　　

【正文】 節(jié)。每一單元節(jié)均是利用導(dǎo)軌立桿、外立桿、小橫桿、廊道斜桿、節(jié)點(diǎn)板和 M20 螺栓聯(lián)接 而成的定型框架。根據(jù)具體工程選用主框架單元節(jié)。 每一單元節(jié)外排立桿 1根；內(nèi)排立桿兩根（導(dǎo)軌簡化為 1根立桿），其中心間距為 。豎向主框架的內(nèi)、外立桿中心距為 ，大橫桿的模數(shù)高度（即安裝后的步高）為 ， 豎向主框架的上端防護(hù)欄桿高度 。 豎向主框架單元節(jié)之間的連接采用同樣的連接方法。內(nèi) 、 外排立桿采用套接，利用 螺栓聯(lián)接 的方法。 。 ，豎向主框架與導(dǎo)向件有四處附著，包括上、下每層一個導(dǎo)輪組即 4個導(dǎo)輪組和 4道限位鎖；導(dǎo)向件與每個樓層均有一根穿墻螺栓與結(jié)構(gòu)附著。 在升降工況下，提升電動葫蘆承載，荷載包括恒載和作業(yè)層上 ／ m2的施工荷載。 ，豎向主框架承擔(dān)荷載在使用工況 下最大， 因此 著重驗算使用工況下的強(qiáng)度與穩(wěn)定。 根據(jù)《附著式升降腳手架設(shè)計和使用管理辦法》的規(guī)定，使用工況下，每層應(yīng)設(shè)附著支承裝置。對應(yīng)導(dǎo)軌框架式 爬升架 ，在計算簡圖中將上、下 4個導(dǎo)輪組以及 4個限位鎖作為 4個支座，其中導(dǎo)輪組可承受水平風(fēng)荷載的作用，限位鎖主要承受垂直荷載，但也可承受部分水平風(fēng)荷載的作用。 作為豎向主框架 的 每個支座，風(fēng)荷載作用下的支座反力按照彎矩分配法進(jìn)行計算。 綜上所述，豎向主框架按照平面內(nèi)單片進(jìn)行內(nèi)力分析計算；計算簡化是根據(jù)可能出現(xiàn)的最不利情況進(jìn)行的偏于安全的簡化，根據(jù)上述簡化 求出的支座反力和最大彎矩、剪力、軸力的截面進(jìn)行最不利組合，驗算強(qiáng)度和穩(wěn)定。 結(jié)構(gòu)尺寸及簡化計算簡圖 豎向主框架的總高度（不加防護(hù)桿） ，防護(hù)桿按 計算 ,內(nèi) 、 外排立桿中心距 。 組裝后步高 ，最上一個導(dǎo)輪組以上的架體懸臂部分高度 ，小于 。 將導(dǎo)輪組和限位鎖安裝于結(jié)構(gòu)樓層對應(yīng)的架體 。風(fēng)荷載考慮水平作用于架體 32 步高的節(jié)點(diǎn)上，以節(jié)點(diǎn)荷載考慮。 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值： Wk 標(biāo) = ／ m2 風(fēng)荷載設(shè)計值： Wk 設(shè) = = ／ m2 風(fēng)線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q 標(biāo) = = kN／ m 風(fēng)線荷載設(shè)計值： q 設(shè) = = ／ m 表 119 節(jié)點(diǎn)風(fēng)荷載計算 表 風(fēng)荷載節(jié)點(diǎn)標(biāo)準(zhǔn)值 風(fēng)荷載節(jié)點(diǎn)設(shè)計值 P1 標(biāo) =(＋ ) = P1 設(shè) =(＋ ) = P2 標(biāo) =(＋ ) = kN P2 設(shè) =(＋ ) = P3 標(biāo) = = kN P3 設(shè) = = 豎向主框架垂直荷載計算 R 內(nèi) 和 R 外 。 2／ 3和 1／ 3進(jìn)行分配并簡化到頂部由 P1 內(nèi) 和 P2外 均擔(dān)。 表 1110 設(shè)計值計算 表 使用工況 外立柱 /kN R 外 = （ P 使外上 + P 使外下 ） =3（ +） = P1 外 = 內(nèi)立柱 /kN R 內(nèi) = （ P 使內(nèi)上 + P 使內(nèi)下 ） =（ +） = P1 內(nèi) = 升降 工況 外立柱 /kN R 外 = （ P 升外上 + P 升外下 ） =（ +） = P1 外 = 內(nèi)立柱 /kN R 內(nèi) = （ P 升內(nèi)上 + P 升內(nèi)下 ） =（ +） = P1 內(nèi) = 豎向主框架分配于內(nèi)立柱的自重 豎向主框架分配于外立柱的自重 2 1 ── = kN ── = kN 3 3 P3W P2W P2W P2W P2W P2W P2W P2W P1W 1 D C B A(總的反力 ) 3600 3600 3600 3600 P3W P2W P2W P2W P2W P2W PAW =P2W +P1W 2 D C B A 3600 3600 3600 3600 3 D C B A M = P1W 2L+P2W L= 33 懸臂彎矩產(chǎn)生的反力 注：〈 1〉 =〈 2〉 +〈 3〉 L=1800 綜合計算得出 :支座反力 (合力 A+B) RD = 。 RB= RC= 。 。RA= 800 1800 1800 1970 ─── = ； ── = ； ── = ； ── = 1800 800 1970 1800 其中斜邊計算長度 ： L=（ 18002+8002） 1／ 2=1970mm N12= N23= N24= N34=0 N35= N36= N46= N56= N57= N67= N68= N78=0 N79= N710= N810= N910= N911= N1011= N1012= N1112=0 N1113= N1114= N1214= N1314= N1315= N1415= N1416= N1516= N1517= N1617= N1618=0 N1718= 最不利桿件垂直力與風(fēng)荷載組合 由豎向主框架內(nèi)力圖 可以 看出，壓桿 111 1315和拉桿 1617內(nèi)力值最大，只驗算這幾種桿件即可。 簡化到豎向主 框架下部的垂直力 R 外 有利于壓桿 111 1315， 因此不用組合。只有拉桿 1617 需要組合垂直力 R 外 后進(jìn)行計算。 桿件 16～ 17風(fēng)荷載與垂直荷載組合 垂直荷載 R 外 產(chǎn)生的桿件 1617 內(nèi)拉力為： R 外 800=N1718 3600： N1718= 800/3600=: N,1617=(拉力 ) N1617 =N1617+ N,1617= += 驗算最不利桿件強(qiáng)度及穩(wěn)定 鋼管 Φ 48 的特性參數(shù)： 截 面面積 A=489mm2 ； I=121900mm4 ； W=5080mm3 ； i= 1617 桿件 57為 Φ 48 1根。 強(qiáng)度： N1617 設(shè) 76630 σ = ─── = ──── = 157 N／ mm2〈 f=205N／ mm2 A 489 穩(wěn)定性： 計算長度： L= 1970mm L 1970 λ = ── = ─── = 125〈 300 I 1113\1315 強(qiáng)度： N1113設(shè) 90150 σ 67= ─── = ──── = 184N／ mm2〈 f=205N／ mm2 A 489 穩(wěn)定性： 計算長度： L= 1800mm L 1800 λ = ── = ──── = 114〈 150 i 34 防墜圓鋼和連墻螺栓驗算 防墜圓鋼和斜拉鋼件采用 Φ 26 mm的優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼。 驗算公式： σ =N/A≤ f f─圓鋼強(qiáng)度值 防墜圓鋼受力分析 防墜圓鋼是在架體升降過程中，提升機(jī)斷鏈或提升鉤脫落等情況下承受架體的豎向全部荷載，并將荷載通過防墜 三腳架 和斜拉卸荷圓鋼傳遞于結(jié)構(gòu)物，此時包括架體的恒載和作業(yè)層 ／ m2的施工活荷載 。 荷載計算： 結(jié)構(gòu)施工工況下恒載： 6層腳手板 +6層 踢腳板 +爬升機(jī)構(gòu) +電控柜 +安全網(wǎng) +豎向主框架 +水平支承框架 +腳手架架體 = 裝修施工工況下恒載：由于懸臂的兩步架拆除 , 以上恒載中除電控柜、爬升機(jī)構(gòu)、水平支承框架外，其余荷載均變小，即： kN。 升降工況下的活載：結(jié)構(gòu)施工階段： ；裝修施工階段： kN。 裝修施工時： FMAX=+= 結(jié)構(gòu)施工時： FMAX=+= 斜拉圓鋼驗算 : 選擇靜拉力較大者進(jìn)行計算 : σ =N/A≤ f σ =N/SIN6O/A =38580247。 SIN84O247。 531=73N≤ 320 N : 采用 .由于斜拉圓鋼傾角為 84176。 ,對螺栓產(chǎn)生的剪力遠(yuǎn)大于產(chǎn)生的拉力 ,為簡化計算 ,僅考慮 螺栓的受剪計算 : 驗算公式： FMAX≤ FP FP=(32/2)2л 250=202060≥ FMAX 安全系數(shù) : 202060247。 38580=；滿足要求 。 提升掛座和防墜掛座的計算 提升掛座是在升降工況下使用的構(gòu)件，它通過 M32 穿墻螺栓與結(jié)構(gòu)物連接，下掛提升葫蘆。在架體升降時，提升掛座承受通過提升機(jī)傳來的架體的豎向全部荷載，并將荷載傳遞于結(jié)構(gòu)物，此時包括架體的恒載和作業(yè)層 ／ m2的施工活荷載。 ． 1荷載計算 結(jié)構(gòu)施工工況下恒載： 6層腳手板 +6層 踢腳板 +爬升機(jī)構(gòu) +電控柜 +安全網(wǎng) +豎向主框架 +水平支承框架 +腳手架架體 = 裝修施工工況下恒載：由于懸臂的兩步架拆除 , 以上恒載中除電控柜、爬升機(jī)構(gòu)、水平支承框架外，其余荷載均變小，即： kN。 升降工況下的活載：結(jié)構(gòu)施工階段： ；裝修施工階段： kN 荷載設(shè)計值 裝修施工時： P 設(shè) = γ oγ 2（ γ G G k + γ Q G Q） = 2（ + ） = 結(jié)構(gòu)施工時： P 設(shè) = γ oγ 2（ γ G G k + γ Q G Q） = 2（ + ） = 抗剪：選用荷載值較大者進(jìn)行驗算 P 設(shè) 85380 σ = ─── = ───── = ／ mm2〈 fv=120N／ mm2 2 A 2 162 擠壓驗算： 擠壓面計算面積： A=2 d l=2 32 10=640mm2 式中：銷軸直徑 Φ 32mm；工作擠壓面厚度： 10mm 擠壓強(qiáng)度 ： P 設(shè) 85380 35 σ = ─── = ──── = 133N／ mm2〈 fcb = 310N／ mm2 A 640 提升掛座側(cè)板焊縫強(qiáng)度驗算 提升掛座承受豎向剪力的焊縫為 兩 道角焊縫，焊縫高度 10mm，長度 300mm，且豎向力平行于焊縫長度方向。 驗算式： 式中： τ f：沿焊縫方向的剪應(yīng)力 N he：角焊縫有效厚度 τ f =── ─≤ ffw = 10=7 he lw lw ：角焊縫計算長度 每條焊縫實際長度減 10mm ffw：角焊縫強(qiáng)度設(shè)計值 P 設(shè) 86550 τ f = ──── = ────── = 21N／ mm2 ffw =140N／ mm2 he lw 7 290 2 \防墜掛座背板抗擠壓驗算 擠壓面計算面積： A= d l= 32 10=320mm2 式中：銷軸直徑 Φ 32；工作擠壓面厚度： 10mm 擠壓強(qiáng)度： P 設(shè) 85380 σ = ─── = ──── = 266N／ mm2〈 fcb = 310N／ mm2 A 320 計算 附著支承裝置由兩根導(dǎo)軌、 4套導(dǎo)向件、 4根穿墻螺栓等構(gòu)成。分別安裝于 4標(biāo)準(zhǔn)樓層，滿足《附著式升降腳手架設(shè)計和使用管理辦法》中“導(dǎo)軌附著于建筑物上時，在每一樓層應(yīng)設(shè)置附著點(diǎn)”的要求。 計算說明 使用工況時，附著支承裝置有 4 套導(dǎo)向件附著點(diǎn)同時作用；架體垂直荷載由限位鎖、導(dǎo)向座和穿墻螺栓等承擔(dān)，導(dǎo)輪組承受水平力。