【正文】 1020280)/(31)]/1000= kN；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: σ = 105 / 104=；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: [f] = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ =[f]=13N/mm2，滿足要求！ ν=(100EI)≤[ν]=l/250 q作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q = = ； l計(jì)算跨度: l = 370mm； E面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9000N/mm2； I面板的截面慣性矩: I = 50；面板的最大撓度計(jì)算值: ν = 3704/(1009000105) = mm；面板的最大容許撓度值:[v] = l/250 =370/250 = ；面板的最大撓度計(jì)算值 ν = 小于 面板的最大容許撓度值 [v]=，滿足要求！(四)梁側(cè)模板支撐的計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q = 本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度70mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1577/6 = ；I = 15777/12 = ；E = N/mm2； 計(jì)算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M = kNm，最大支座反力 R= kN，最大變形 ν= mm(1)次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:σ = M/W f經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ = 105/104 = N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: [f] = 13N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ = N/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=13N/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值: [v] = 500/400=；次楞的最大撓度計(jì)算值 ν = 小于 次楞的最大容許撓度值 [v]=，滿足要求！主楞承受次楞傳遞的集中力，,按照集中荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，主楞采用木方，寬度50mm，高度70mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 2577/6 = ；I = 25777/12 = ；E = N/mm2； 主楞計(jì)算簡圖 主楞彎矩圖(kNm) 主楞變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M = kNm，最大支座反力 R= kN，最大變形 ν = mm(1)主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算σ =M/Wf經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: σ = 105/104 = N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: [f] = 13N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ =[f]=13N/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗(yàn)算 mm主楞的最大容許撓度值: [v] = 350/400=；主楞的最大撓度計(jì)算值 ν = 小于 主楞的最大容許撓度值 [v]=，滿足要求！(五)穿梁螺栓的計(jì)算 驗(yàn)算公式如下:N[N]=fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型號: M12；查表得：穿梁螺栓有效直徑: mm；穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N = kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: [N] = 17076/1000 = kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N= 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 [N]=，滿足要求！板模板支架計(jì)算書一、綜合說明，根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程》DB33/10352006屬高大模板工程，須組織專家論證。為為確保施工安全，編制本專項(xiàng)施工方案。設(shè)計(jì)范圍包括：樓板，長寬＝。(一)模板支架選型根據(jù)本工程實(shí)際情況，結(jié)合施工單位現(xiàn)有施工條件，經(jīng)過綜合技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，選擇扣件式鋼管腳手架作為模板支架的搭設(shè)材料，進(jìn)行相應(yīng)的設(shè)計(jì)計(jì)算。(二)編制依據(jù)中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130－2001)。浙江省地方標(biāo)準(zhǔn)，《建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程》(DB33/10352006)。以下簡稱《規(guī)程》。建設(shè)部 《建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》(JGJ5999)。本工程相關(guān)圖紙，設(shè)計(jì)文件。國家、省有關(guān)模板支撐架設(shè)計(jì)、施工的其它規(guī)范、規(guī)程和文件。二、搭設(shè)方案(一)基本搭設(shè)參數(shù)，立桿步距h(上下水平桿軸線間的距離)。整個(gè)支架的簡圖如下所示。 模板底部的方木，截面寬50mm，高70mm。(二)材料及荷載取值說明本支撐架使用 Ф48，鋼管壁厚不得小于3mm，鋼管上嚴(yán)禁打孔；采用的扣件，應(yīng)經(jīng)試驗(yàn)，在螺栓擰緊扭力矩達(dá)65Nm時(shí)，不得發(fā)生破壞。按荷載規(guī)范和扣件式鋼管模板支架規(guī)程，模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設(shè)備荷載、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載等。三、板模板支架的強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性驗(yàn)算荷載首先作用在板底模板上，按照底?！啄７侥?鋼管→橫向水平鋼管→扣件/可調(diào)托座→立桿→基礎(chǔ)的傳力順序，分別進(jìn)行強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性驗(yàn)算。其中，取與底模方木平行的方向?yàn)榭v向。(一)板底模板的強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算模板按三跨連續(xù)梁計(jì)算，如圖所示: (1)荷載計(jì)算，此時(shí)，模板的截面抵抗矩為：w＝700182/6=104mm3；模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：x1＝ =；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：x2＝24 =；板中鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：x3＝ =；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x4＝1 =；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x5＝2=。g1 =(x1+x2+x3)=(++)=；q1 =(x4+x5)=(+) =；對荷載分布進(jìn)行最不利組合，最大彎矩計(jì)算公式如下：Mmax= = = m；(2)底?？箯潖?qiáng)度驗(yàn)算σ = M/W≤fσ =106 /(104)=底模面板的受彎強(qiáng)度計(jì)算值σ =，滿足要求。(3)底?？辜魪?qiáng)度計(jì)算。荷載對模板產(chǎn)生的剪力為Q=+=+=；按照下面的公式對底模進(jìn)行抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算：τ =3Q/(2bh)≤fvτ =3(2100018)=；所以，底模的抗剪強(qiáng)度τ =。(4)底模撓度驗(yàn)算模板彈性模量E=6000 N/mm2；模板慣性矩 I=700183/12=105 mm4；根據(jù)JGJ130－2001，剛度驗(yàn)算時(shí)采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，因此，底模的總的變形按照下面的公式計(jì)算：ν =(x1+x2+x3)l4/(100EI)+(x4+x5)l4/(100EI)=(++)2504/(1006000340200)+(+)2504/(1006000340200)=；撓度設(shè)計(jì)值[ν ]=Min(250/150，10)=底模面板的撓度計(jì)算值ν =[v] =Min(250/150，10)mm ，滿足要求。(二)底模方木的強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算按三跨連續(xù)梁計(jì)算(1)荷載計(jì)算模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：x1==；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：x2=24=；板中鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：x3==；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x4=1=；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x5=2=；g2 =(x1+x2+x3)=(++)=；q2 =(x4+x5)=(+)=；支座最大彎矩計(jì)算公式如下:Mmax=g2q2la2==m；(2)方木抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=50702/6=104 mm3；σ = M/W≤fσ =106/(104)=；底模方木的受彎強(qiáng)度計(jì)算值σ =，滿足要求。(3)底模方木抗剪強(qiáng)度計(jì)算荷載對方木產(chǎn)生的剪力為Q=+=+=；按照下面的公式對底模方木進(jìn)行抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算：τ =3Q/(2bh)≤fvτ =；所以，底模方木的抗剪強(qiáng)度τ =。(4)底模方木撓度驗(yàn)算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=50703/12=106 mm4；根據(jù)JGJ130－2001，剛度驗(yàn)算時(shí)采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，因此，方木的總的變形按照下面的公式計(jì)算：ν =(x1+x2+x3)la4/(100EI)+(x4+x5)la4/(100EI)=(++)7004/(1009000)+(+)7004/(1009000)=；撓度設(shè)計(jì)值[ν ]=Min(700/150，10)=底模方木的撓度計(jì)算值ν = 小于 撓度設(shè)計(jì)值[v] =Min(700/150，10)mm ，滿足要求。(三)板底橫向水平鋼管的強(qiáng)度與剛度驗(yàn)算根據(jù)JGJ130－2001，板底水平鋼管按三跨連續(xù)梁驗(yàn)算，承受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載，如圖所示。 (1)荷載計(jì)算材料自重：；方木所傳集中荷載：取(二)中方木內(nèi)力計(jì)算的中間支座反力值，即p=+=+=；按疊加原理簡化計(jì)算，鋼管的內(nèi)力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。(2)強(qiáng)度與剛度驗(yàn)算橫向水平鋼管計(jì)算簡圖、內(nèi)力圖、變形圖如下： 支撐鋼管計(jì)算簡圖 支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm) 支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN) 中間支座的最大支座力 Rmax = kN ；鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 σ = 106/103= N/mm2；鋼管的最大撓度 νmax = mm ；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 σ = N/mm2 小于 鋼管抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度計(jì)算值 ν = [v]=min(910/150,10) mm,滿足要求!(四)扣件抗滑力驗(yàn)算板底橫向水平鋼管的最大支座反力，即為扣件受到的最大滑移力，扣件連接方式采用雙扣件，扣件抗滑力按下式驗(yàn)算 ≤Rc N=；= Rc=12kN ,滿足要求。(五)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 立桿計(jì)算簡圖不組合風(fēng)荷載時(shí)，立桿穩(wěn)定性計(jì)算(1)立桿荷載。根據(jù)《規(guī)程》，支架立桿的軸向力設(shè)計(jì)值N應(yīng)按下式計(jì)算： N = ∑NGK + ∑NQK 其中NGK為模板及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。將其分成模板(通過頂部扣件)傳來的荷載和下部鋼管自重兩部分，分別計(jì)算后相加而得。模板所傳荷載就是頂部扣件的滑移力(或可調(diào)托座傳力)，根據(jù)前節(jié)扣件抗滑力計(jì)算，此值為F1=。除此之外，根據(jù)《規(guī)程》。故支架自重部分荷載可取為F2==；立桿受壓荷載總設(shè)計(jì)值為：Nut=F1+F2=+=；、扣件自重荷載的分項(xiàng)系數(shù)，F(xiàn)1因?yàn)橐呀?jīng)是設(shè)計(jì)值，不再乘分項(xiàng)系數(shù)。(2)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算。按下式驗(yàn)算σ =(φAKH)≤f φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比λ按《規(guī)程》附錄C采用； A 立桿的截面面積，102mm2； KH 高度調(diào)整系數(shù)，建筑物層高超過4m時(shí)，按《規(guī)程》；計(jì)算長度l0按下式計(jì)算的結(jié)果取大值：l0=h+2a=+2=；l0=kμh==；式中：h支架立桿的步距，； a 模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度，； μ模板支架等效計(jì)算長度系數(shù)，參照《規(guī)程》附表D－1,； k 計(jì)算長度附加系數(shù)，按《規(guī)程》附表D－；；λ=l0/i=103 /=161；查《規(guī)程》附錄C得 φ= ；KH=1/(1+(H4))KH=1/[1+()]=；σ =N/(φAKH)=103 /(102)=；立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)算值σ =，滿足要求。(六)立桿的地基承載力計(jì)算 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p ≤ fg 地基承載力設(shè)計(jì)值:fg = fgkkc = 170=85 kPa； 其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk= 170 kPa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = ； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = N/A =；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值 ：N = kN；基礎(chǔ)底面面積 ：A = m2 。p= ≤ fg=85 kPa 。地基承載力滿足要求！第三部分：柱A、截面為600*600的柱計(jì)算書一、基本參數(shù)截面尺寸：600*600，~，采取分節(jié)澆筑混凝土，每節(jié)澆筑高度2m，澆筑速度V=2m/h澆筑氣溫T=20。，試計(jì)算確定柱箍間距尺寸和模板截面。計(jì)算簡圖：二、混凝土側(cè)向力(F)F= β2V1/2=*24*200/(20+15)*1**(2)1/2=為計(jì)算值考慮振動荷載:3KN/ m2則總側(cè)壓力：F=+3= KN/m2三