【正文】 　 3）比較上述兩條件，由于（1）的整定電流值太小，靈敏度過(guò)高，故選定132A，4）效驗(yàn)靈敏度，則　　　　　　　　　　 9．保護(hù)9零序保護(hù)的整定（1）Ⅰ段保護(hù)1）躲開下一條線路出口處單相或兩相接地時(shí)出現(xiàn)的最大零序電流，查表得2217A，引入可靠系數(shù)，即有 起動(dòng)時(shí)間 2）選定2882A，0 S。（2）Ⅱ段保護(hù)E側(cè)有兩臺(tái)變壓器中性點(diǎn)接地，選正常最小方式的數(shù)據(jù)，當(dāng)D母線故障時(shí)，有表得數(shù)據(jù)計(jì)算為 1）按與相鄰下一級(jí)線路的零序電流保護(hù)8Ⅰ段保護(hù)0S配合整定。 2）按不伸出本線路末端母線上變壓器的另一側(cè)母線接地短路時(shí)流過(guò)的最大零序電流整定，即　　　　　　 　3）只按躲開變壓器低壓側(cè)母線相間短路的最大不平衡電流整定，即　起動(dòng)時(shí)間 選定696A，4）效驗(yàn)靈敏度，查表得最小電流1533A，則　　　　　　　　　 ?。?）Ⅲ段保護(hù) 1）按與相鄰下一級(jí)線路的零序電流保護(hù)8的Ⅱ。 2）按不伸出本線路末端母線上變壓器的另一側(cè)母線接地短路時(shí)流過(guò)的最大零序電流整定，即　　　　　　 　 3）比較上述兩條件，由于（1）的整定電流值太小，靈敏度過(guò)高，故選定354A。4）效驗(yàn)靈敏度，則　　　　　　　　　　 10．保護(hù)10零序保護(hù)的整定（1）Ⅰ段保護(hù)1）躲開下一條線路出口處單相或兩相接地時(shí)出現(xiàn)的最大零序電流，查表得2217A，引入可靠系數(shù)，即有 起動(dòng)時(shí)間 2）選定2882A，0 S。（2）Ⅱ段保護(hù)C側(cè)有兩臺(tái)變壓器中性點(diǎn)接地，選正常最小方式的數(shù)據(jù)，當(dāng)E母線故障時(shí)，有表得數(shù)據(jù)計(jì)算為 1）按與相鄰下一級(jí)線路的零序電流保護(hù)9Ⅰ段保護(hù)0S配合整定。 2）按不伸出本線路末端母線上變壓器的另一側(cè)母線接地短路時(shí)流過(guò)的最大零序電流整定，即　　　　　　　 因?yàn)榘?）整定靈敏度不夠，故選定109A，3）效驗(yàn)靈敏度，查表得最小電流177A，則　　　　　　　　　 　 （3）Ⅲ段保護(hù) 1）按與相鄰下一級(jí)線路的零序電流保護(hù)10的Ⅱ。 2）按不伸出本線路末端母線上變壓器的另一側(cè)母線接地短路時(shí)流過(guò)的最大零序電流整定，即　　　　　　　 3）比較上述兩條件，由于（2）的整定電流值與本線路Ⅱ段保護(hù)一樣，故選定40A，4）效驗(yàn)靈敏度，則　　　　　　　　　　 11．保護(hù)11零序保護(hù)的整定（1）Ⅰ段保護(hù)1）躲開下一條線路出口處單相或兩相接地時(shí)出現(xiàn)的最大零序電流，查表得321A，引入可靠系數(shù)，即有 起動(dòng)時(shí)間 2）選定417A，0 S。（2）Ⅱ段保護(hù)C側(cè)有兩臺(tái)變壓器中性點(diǎn)接地，選正常最小方式的數(shù)據(jù)，當(dāng)E母線故障時(shí)，有表得數(shù)據(jù)計(jì)算為 1）按與相鄰下一級(jí)線路的零序電流保護(hù)9Ⅰ段保護(hù)0S配合整定。 2）按不伸出本線路末端母線上變壓器的另一側(cè)母線接地短路時(shí)流過(guò)的最大零序電流整定，即　　　　　　 　 因?yàn)榘?）整定靈敏度不夠，故選定109A，3）效驗(yàn)靈敏度，查表得最小電流195A，則　　　　　　　　　　 （3）Ⅲ段保護(hù) 1）按與相鄰下一級(jí)線路的零序電流保護(hù)9的Ⅱ。 2）按不伸出本線路末端母線上變壓器的另一側(cè)母線接地短路時(shí)流過(guò)的最大零序電流整定，即　　　　　　　 3）比較上述兩條件，由于（2）的整定電流值與本線路Ⅱ段保護(hù)一樣，故選定44A，4）效驗(yàn)靈敏度，則　　　　　　　　　 　 5 結(jié) 論根據(jù)對(duì)系統(tǒng)原始材料的分析，最大運(yùn)行方式、最小運(yùn)行方式的短路計(jì)算，求出零序電流的整定基本符合靈敏度要求，必要時(shí)也可以增設(shè)或改用接地距離保護(hù)加以改善。本零序電流保護(hù)設(shè)計(jì)作為220KV電網(wǎng)線路的后備保護(hù)，采用了三相重合閘方式，大大提高了電網(wǎng)的保護(hù)性能。各段保護(hù)裝置的方向性是從母線流向線路，降低了重合閘的誤動(dòng)性。零序方向元件（繼電器）在零序電流保護(hù)中是個(gè)判別功能元件，要它比零序電流個(gè)保護(hù)有較高的靈敏度。故采用了按零序電流保護(hù)中最后一段保護(hù)的保護(hù)范圍末端進(jìn)行校驗(yàn)，并成功保證了靈敏度。由于時(shí)間關(guān)系，本文并沒(méi)有對(duì)零序電流保護(hù)裝置的內(nèi)部控制作深入的研究，只是通過(guò)閱讀大量的文獻(xiàn)對(duì)零序電流保護(hù)內(nèi)部控制理論作了大概的了解，今后需要不斷的努力，對(duì)這個(gè)領(lǐng)域作更加深入的了解和研究。另外，雖然本次設(shè)計(jì)的短路計(jì)算和整定是手算的，但潮流計(jì)算和次暫態(tài)分析都是通過(guò)計(jì)算機(jī)計(jì)算分析的，所以在今后的工作學(xué)習(xí)中，仍需不斷努力，深入研究繼電保護(hù)裝置的內(nèi)部結(jié)構(gòu)和控制，使得理論和實(shí)際能夠更好的聯(lián)系起來(lái)，更加充實(shí)自己的理論和實(shí)踐知識(shí)。在電力系統(tǒng)零序電流保護(hù)研究的道路上，人們依然要繼續(xù)去探索繼續(xù)驗(yàn)證，相信隨著新的控制理論的出現(xiàn)和繼電器技術(shù)的發(fā)展，電力系統(tǒng)繼電保護(hù)裝置在電力系統(tǒng)中的應(yīng)用將會(huì)越來(lái)越來(lái)重要。參 考 文 獻(xiàn)[1] 賀家李．電力系統(tǒng)繼電保護(hù)原理[M]．北京：中國(guó)電力出版社，2004：68，958．[2] 許建安．電力系統(tǒng)繼電保護(hù)[M]．北京：中國(guó)水利水電出版社，2005：1136．[3] 許建安．繼電保護(hù)整定計(jì)算[M]．北京：中國(guó)水利水電出版社，2001：353．[4] 王梅義．高壓電網(wǎng)繼電保護(hù)運(yùn)行與設(shè)計(jì)[M]．北京：中國(guó)電力出版社，2007：615．[5] 鄭貴林，王麗娟．現(xiàn)代繼電保護(hù)概論[M]．武漢：武漢大學(xué)出版社，2003：226．[6] 李佑光，林東．電力系統(tǒng)繼電保護(hù)原理及新技術(shù)[M]．北京：科學(xué)出版社，2003：78120．[7] 尹項(xiàng)根，曾克娥．電力系統(tǒng)保護(hù)原理與應(yīng)用[M]．武漢：華中科技大學(xué)出版社，2001：1386．[8] 何仰贊，溫增銀．電力系統(tǒng)分析[M]．武漢：華中科技大學(xué)出版社，2002：1230．[9] 崔家佩，孟慶炎，陳永芳，熊炳耀．電力系統(tǒng)繼電保護(hù)與安全自動(dòng)裝置整定計(jì)算[M]．北京：中國(guó)電力出版社，1993：239274．[10] Vajira Pathirana， Impedance Measurement to Improve the Reliability of Travelingwave Distance Protection． Electrical and Computer Engineering University of Manitoba，2003[11] Giuseppe Fazio Vincenzo Laurpoli Francesco Muzi．VariableWindow Algorithm for UltraHighSpeed Distance Protection．IEEE TRANSACTIONS ON POWER DELIVERY，2003[12] 張保會(huì)，尹項(xiàng)根．電力系統(tǒng)繼電保護(hù)[M]．北京：中國(guó)電力出版社，2006：153186．[13] 朱聲石．高壓電網(wǎng)繼電保護(hù)原理與技術(shù)[M]．北京：中國(guó)電力出版社，1995：69125．[14] 王梅義等．高壓電網(wǎng)繼電保護(hù)運(yùn)行技術(shù)[M]．北京：電力工業(yè)出版社，1981：3648．附錄附圖1系統(tǒng)由水電站W(wǎng)、R和兩個(gè)等值的110KV系統(tǒng)S、N，通過(guò)六條220KV線路構(gòu)成一個(gè)整體。，兩種情況下各電源的開機(jī)容量如附表1所示。各發(fā)電機(jī)、變壓器容量和連接方式已在圖中示出。附表1 系統(tǒng)各電源的開機(jī)情況代號(hào)開機(jī)情況說(shuō)明第一種運(yùn)行情況第二種運(yùn)行情況W、R水電廠所有機(jī)組、變壓器均投入，S、N等值系統(tǒng)按最大容量發(fā)電，變壓器均投入；W廠停230MVA機(jī)組，S系統(tǒng)發(fā)電容量為300MVA,N系統(tǒng)發(fā)電容量為240MVA；最大開機(jī)情況最小開機(jī)情況系統(tǒng)中各個(gè)元件的參數(shù)如下：（1）發(fā)電機(jī)及等值系統(tǒng)的參數(shù)附表2 發(fā)電機(jī)及等值系統(tǒng)的參數(shù)名稱總?cè)萘浚∕VA）每臺(tái)機(jī)額定容量（MVA）額定電壓Ue(KV)額定功率因素cosφ正序電抗%負(fù)序電抗%最大最小W廠2301511R廠310S系統(tǒng)476300115N系統(tǒng)428240115負(fù)序電抗按下列情況計(jì)算：對(duì)水電廠（W、R）的發(fā)電機(jī)，X2=，對(duì)系統(tǒng)（S、N最大汽輪發(fā)電機(jī)發(fā)電機(jī)，X2=。（2）變壓器的參數(shù)如附圖1所示。（3）輸電線路的參數(shù) 如附圖1所示。 計(jì)算時(shí)線路單位長(zhǎng)度的電抗為：X1=X2=，X0=3X1,線路阻抗為。（4）變壓器中性點(diǎn)接地的數(shù)目和位置 為了使接地短路時(shí)，變壓器不會(huì)受到過(guò)電壓的危害，又能使零序電流的分布基本不變，系統(tǒng)中各變電站的變壓器接地情況如下表所示：附表3 變壓器中性點(diǎn)接地情況表變電站名稱RWSN變壓器臺(tái)數(shù)4223220KV側(cè)中性點(diǎn)接地變壓器臺(tái)數(shù)2112