【正文】 穩(wěn)定第三層 穩(wěn)定第四層 穩(wěn)定第五層穩(wěn)定抗傾穩(wěn)定性計算：層號γdγEγPγGγuψMEH(kN?m)MpH(kN?m)MEqH(kN?m)MG(kN?m)MEvV(kN?m)Mpu(kN?m)MEqV(kN?m)γ0（γEMEH+γpMpB+ψγEMEqH）1/γd(γGMG+γEMEV+γuMpu+ψγEMEqV)備注第一層0穩(wěn)定第二層0穩(wěn)定第三層穩(wěn)定第四層穩(wěn)定第五層穩(wěn)定持久組合九:設計低水位時的永久作用+波谷作用(非主導可變)+均載、門機鐵路荷載(主導可變)抗滑穩(wěn)定性驗算：層號γdγEγPγGγuψfEH(kN)PH(kN)EqH(kN)G(kN)EV(kN)PU(kN)EqV(kN)γ0（γEEH+γEqH+ψγpPB）1/γd(γGG+γEEV+γEEqV+ψγuPu)f備注第一層0000穩(wěn)定第二層00穩(wěn)定第三層穩(wěn)定第四層穩(wěn)定第五層穩(wěn)定抗傾穩(wěn)定性驗算：層號γdγEγPγGγuψMEH(kN?m)MpH(kN?m)MEqH(kN?m)MG(kN?m)MEvV(kN?m)Mpu(kN?m)MEqV(kN?m)γ0（γEMEH+γEMEqH+ψγpMPB）1/γd(γGMG+γEMEV+γEMEqV+ψγuMPBU)備注第一層000穩(wěn)定第二層0穩(wěn)定第三層穩(wěn)定第四層穩(wěn)定第五層穩(wěn)定（2）沿基床底面抗滑穩(wěn)定驗算根據(jù)前述抗滑穩(wěn)定計算結果比較，持久組合一位控制情況，以此鐘組合驗算碼頭沿基床底抗滑。計算公式：γ0（γEEH+γPRPRH+ψγEEqH）≤1/γd(γGG+γEEV +ψγEEqv)f式中，f為拋石基床與地基土（粘土）之間的摩擦系數(shù)。①基床拋石增加的自重 （見圖233）：△G=（33）11=363（kN）②墻前被動土壓力：ep=311tg2(45176。+45176。/2)=(kPa)Ep=3=（kN）（）③計算結果見下表。根據(jù)上述穩(wěn)定計算結果，只有第一層（即胸墻）的穩(wěn)定不滿足，施工中的措施是將胸墻與卸荷塊體之間用型鋼連接為一整體?？够€(wěn)定圖： 抗傾穩(wěn)定圖：表 沿基床底面抗滑穩(wěn)定計算γ0γEγEPγPRγGψfM1M2備注基床底面穩(wěn)定EH(kN)PBH(kN)EqH(kN)EV(kN)EP(kN)EqV(kN)G(kN)基床底面因波浪不大，要求施工工序跟上，計算略。 偶然狀況地震烈度為6級，忽略不計。2 基床和地基承載力驗算 基床頂面應力計算 持久狀況 (1) 作用效應組合持久組合一:極端高水位時的永久作用+波谷作用(主導可變)+均載、門機鐵路荷載(非主導可變)持久組合二:設計高水位時的永久作用+波谷作用(非主導可變)+均載、門機鐵路荷載(主導可變)持久組合三:設計低水位時的永久作用+系纜力(主導可變)+均載、門機鐵路荷載(非主導可變) 持久組合四:極端高水位時的永久作用+系纜力(主導可變)+均載、門機鐵路荷載(非主導可變)持久組合五:設計高水位時的永久作用+系纜力(主導可變)+均載、門機鐵路荷載(非主導可變)持久組合六:設計低水位時的永久作用+波谷作用(主導可變)+均載、門機鐵路荷載(非主導可變) 持久組合七:極端高水位時的永久作用+波谷作用(非主導可變)+均載、門機鐵路荷載(主導可變)持久組合八:設計高水位時的永久作用+波谷作用(主導可變)+均載、門機鐵路荷載(非主導可變)持久組合九:設計低水位時的永久作用+波谷作用(非主導可變)+均載、門機鐵路荷載(主導可變)(2) 基床頂面應力計算按（JTJ29098） 條確定① 持久組合四：穩(wěn)定力矩MR，傾覆力矩M0，豎向合力Vk標準值計算結果見表241 ?；岔斆鎽τ嬎憬Y果見表244 。② 持久組合五：穩(wěn)定力矩MR，傾覆力矩M0，豎向合力Vk標準值計算結果見表242 ?；岔斆鎽τ嬎憬Y果見表244 。③ 持久組合六：穩(wěn)定力矩MR，傾覆力矩M0，豎向合力Vk標準值計算結果見表241 ?；岔斆鎽τ嬎憬Y果見表244 。表 241 MR 、 M0 、VK 、標準值計算MR(KN?m)MGMEVMEq1VMEq2VΣM0(KN?m)MEHMEq1HMPRMEq2HΣVK (KN)GEVEqVPRVΣ+表 242 MR 、 M0 、VK 、標準值計算MR(KN?m)MGMEVMEq1VMEq2VΣM0(KN?m)MEHMEq1HMPRMEq2HΣVK (KN)GEVEqVPRVΣ+表 243MR 、 M0 、VK 、標準值計算MR(KN?m)MGMEVMEq1VMEq2VΣM0(KN?m)MEHMEq1HMPRMEq2HΣVK (KN)GEVEqVPRVΣ+ 基床頂面應力計算結果水位持久組合碼頭前方均載、鐵路門機荷載△G(kN)△(kNm)MR(kNm)M0(kNm)VK(kN)ζ(m)B(m)e(m)σmax(kPa)σmin(kPa)極端高水位一無有290設計高水位二無有290設計低水位三無有290注：①表中ξ=（MRM0）/VK 。 e= B/2ξ ，emax=Vk/B(1+6e/B) , emin=Vk/B(16e/B) △G碼頭前方均載、門機、鐵路荷載作用的自重力，△G=20+30=290KN△MG △G 為底層方塊前趾處的穩(wěn)定力矩?！鱉G==20(+)+30(+)=?m ②在設計高、低水位情況下結構出現(xiàn)后傾，但偏心不大，前后趾應力差不多 短暫狀況本狀況不控制，略。 偶然狀況(6度地震) 本狀況不控制，略。 結果 上述計算結果，基床頂面最大應力標準值σmax＝，根據(jù)（JTJ29098）：γ0γσσmax≤σγ其中γ0＝ γσ= σγ=600kpa 承載力滿足要求。 地基承載力驗算 經(jīng)計算比較，持久組合三中碼頭面有荷載時作為控制情況，以此組合驗算。 計算數(shù)據(jù)：MR= M0= VK= σmax=σmin= B=水平力為：HK=EH+EqH+PB=+++=(kN)基床厚度d1=3m。(1)基床底面應力按（JTJ29098）：σ‘max＝B1σmax/(B1+2d1)+ γd1=(+23)+113=(kpa)σ‘min＝B1σmin/(B1+2d1)+ γd1=(+23)+113= (kpa) == (m)Be‘＝B1－2e‘＝－2=(m)Vd‘＝+311＝(kN)(基床部分增加的總量如圖241所示)(2)基床厚度范圍內的土壓力計算（參見設計高水位的土壓力計算）：基床頂面的土壓力強度為：e1=++=(kpa)基床底面的土壓力強度為：e2=+113=(kpa)土壓力合力：△E＝1/2（+）3=(kpa)(4) 地基承載力計算，按（JTJ250－98）、：(5) 傾斜率tanδ′=Hk′/Vd′其中Hk′＝HK＋△E＝+=tanδ′=′=176。受力層的最大深度按（JTJ250－98）－1式計算