【正文】 動(dòng)式跳板時(shí)將其去除。我們?cè)谠O(shè)計(jì)模板的時(shí)候已經(jīng)考 慮到了中塔肢的模板規(guī)格尺寸，使得下塔柱所使用的模板可以直接用于索塔中塔肢（模板直接調(diào)面裁切即可），不造成浪費(fèi)。自爬模的頂升運(yùn)動(dòng)通過(guò)液壓油缸對(duì)導(dǎo)軌和爬架交替頂升來(lái)實(shí)現(xiàn)。導(dǎo)軌和爬模架二者之間可進(jìn)行相對(duì)運(yùn)動(dòng)。在爬模架處于工作狀態(tài)時(shí)，導(dǎo)軌和爬模架都支撐在埋件支座上，兩者之間無(wú)相對(duì)運(yùn)動(dòng)。退模后就可在退模留下的爬錐上安裝受力螺栓、掛座體、及埋件支座，調(diào)整上下?lián)Q向盒舌體方向來(lái)頂升導(dǎo)軌。待導(dǎo)軌頂升到位，就位于該埋件支座上后，操作人員可轉(zhuǎn)到下平臺(tái)去拆除導(dǎo)軌提升后露出的下部埋件支座、爬錐等。在解除爬模架上所有拉結(jié)之后就可以開(kāi)始頂升爬模架，這時(shí)候?qū)к壉３植粍?dòng)，調(diào)整上下舌體方向后啟動(dòng)油缸，爬模架就相對(duì)于導(dǎo)軌向上運(yùn)動(dòng)。通過(guò)導(dǎo)軌和爬模架這種交替附墻，提升對(duì)方，爬模架沿著墻體上升，直到坐落于預(yù)留爬錐上，就這樣實(shí)現(xiàn)逐層提升。爬升原理詳見(jiàn)液 壓自爬模爬升原理圖。1）爬模主要性能指標(biāo)：： ZPY100 型液壓自爬模：架體支承跨度： ≤6 米（相鄰埋件點(diǎn)之間距離）； 架體高度： 米；架體寬度：主平臺(tái) ，上平臺(tái) 米，中、下平臺(tái) 米；筒外各作業(yè)層作業(yè)工況下施工荷載：主平臺(tái)≤3KN/m178。，上平臺(tái)≤3KN/ m178。，下平臺(tái)≤1KN/ m178。；升降工況下施工荷載：主平臺(tái)≤178。，上平臺(tái)≤178。，下平臺(tái)≤1KN/ m178。；筒內(nèi)主平臺(tái)作業(yè)工況下施工荷載: ≤3KN/m2(不含內(nèi)平臺(tái)自重)。升降工況下施工荷載: ≤1KN/m2(不含內(nèi)平臺(tái)自重)。額定壓力： 25Mpa； 油缸行程： 700mm；伸出速度：380mm/min；(依配用的液壓控制臺(tái)型號(hào)及液壓油缸數(shù)量不同其值略有差別)額定推力：100KN； 大小串聯(lián)雙缸同步誤差： ≤20mm。4. 爬升機(jī)構(gòu)：爬升機(jī)構(gòu)有自動(dòng)導(dǎo)向、液壓升降、自動(dòng)復(fù)位的鎖定機(jī)構(gòu)，能實(shí)現(xiàn)架體 與導(dǎo)軌互爬的功能。上下?lián)Q向盒在工作過(guò)程中及換向時(shí)均不存在死點(diǎn)位置，工作性能可靠。2）主要構(gòu)件強(qiáng)度計(jì)算： (1)計(jì)算參數(shù)1. 塔肢內(nèi)外墻液壓自爬模各操作平臺(tái)的設(shè)計(jì)施工荷載為: 模板，澆筑，鋼筋綁扎工作平臺(tái)最大允許承載 3KN/m2 爬升裝置工作平臺(tái)最大允許承載 模板后移及傾斜操作主平臺(tái)最大允許承載 電梯人口平臺(tái)最大允許承載 系統(tǒng)工作平臺(tái)總體額定承載能力(按頂層計(jì)) (注:筒內(nèi)墻各爬升機(jī)位外側(cè)空間用工字梁搭設(shè)的平臺(tái)不能作為物料平臺(tái)使用，只是操作人員的操作空間。)2. 剪力設(shè)計(jì)值為：FV=80KN；拉力設(shè)計(jì)值為：F=100KN；3. 爬模整體提升，同一榀爬架提升機(jī)位間同步差控制在 20mm 以內(nèi)。4. 爬模的每根液壓缸的推力為 100KN (即10t)。5. 自爬模爬升時(shí)，結(jié)構(gòu)砼抗壓強(qiáng)度不低于 15MPa。 3）模板受力計(jì)算（1）側(cè)壓力計(jì)算 取兩者計(jì)算較小值 式中： F——新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力（KN/m178。） ——混凝土重力密度（KN/m179。），取25 KN/m179。 ——新澆混凝土初凝時(shí)間（h），可以按實(shí)測(cè)確定。當(dāng)缺乏實(shí)驗(yàn)資料時(shí)可采用t=200/(T+15)；t=200/(25+15)=5T——混凝土的溫度（186。）；取25 186。 V——混凝土澆筑速度（m/h）；取2m/h H——混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆筑混凝土頂面的總高度（m）， ——外加劑影響修正系數(shù)，不參外加劑時(shí)取1； ——混凝土塌落度，當(dāng)塌落度小于30mm時(shí)，5090mm時(shí)，110150mm時(shí)，取兩者中的較小值，考慮傾倒混凝土產(chǎn)生的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值為4KN/m178。,，則作用與模板的總荷載設(shè)計(jì)值為：（2）面板驗(yàn)算將面板視為兩邊支撐在木工字梁上的多跨連續(xù)板計(jì)算，面板長(zhǎng)度取標(biāo)準(zhǔn)面板長(zhǎng)2440mm，板寬度b=1000，面板為18mm厚膠合板，木梁間距為l=280mm.強(qiáng)度驗(yàn)算面板最大彎矩：面板的截面系數(shù)：應(yīng)力： 滿足要求，其中：——木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取13MPaE——彈性模量，10179。MPa，鋼材取剛度驗(yàn)算剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，不考慮振動(dòng)荷載作用，則模板撓度 滿足要求。面板截面慣性矩：（3）木工字梁驗(yàn)算木工字梁作為豎肋支撐在橫向背楞上，可作為支撐在背楞傷的單跨懸臂梁計(jì)算，其跨度為橫向背楞的最大間距L=1350mm.木工字梁上的荷載：l——木工字梁水平間距強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎矩：木工字梁截面系數(shù)：應(yīng)力： 滿足要求， 木工字梁截面慣性距：剛度驗(yàn)算端部撓度：——容許撓度，跨中部分撓度：——容許撓度，n——懸臂部分長(zhǎng)度與跨中部分長(zhǎng)度之比，面板與木工字梁的組合撓度為：滿足要求4）支架荷載分析由廠家驗(yàn)算。（中潤(rùn)模板廠委托東南大學(xué)對(duì)液壓爬模架體受力復(fù)核計(jì)算書(shū)）第六章 橫梁支架設(shè)計(jì)及施工計(jì)算根據(jù)初步設(shè)計(jì)方案，橫梁混凝土模板采用成型鋼模板(強(qiáng)度要求不低于標(biāo)準(zhǔn)定型剛模板)，本章對(duì)橫梁模板強(qiáng)度進(jìn)行驗(yàn)算，并驗(yàn)算其支撐體系，支撐桿件穩(wěn)定性及斜塔柱支撐力計(jì)算，計(jì)算采用MIDAS civil 2006 有限元分析軟件配合計(jì)算。下橫梁支撐體系由預(yù)埋件、立柱、主橫梁、貝雷片、分配橫梁、底模系等組成。下橫梁支撐立柱采用5排8列共40根Ф53010mm的鋼管，焊接于承臺(tái)預(yù)埋件上，橫橋向每跨間距3m。承臺(tái)施工時(shí)預(yù)埋60χ60χ1cm鋼板，與承臺(tái)鋼筋焊接牢固，支撐立柱之間用25b槽鋼，做水平，縱橫向聯(lián)接，每5m高設(shè)置一道，并采用22b槽鋼作為剪刀撐，高度5米設(shè)兩道。主橫梁為2根36b工字鋼，順橋向布置。主橫梁頂部架設(shè)貝雷片，共設(shè)172片，分8組，最外側(cè)兩組并排，其余用45cm支撐架相連。，分配橫梁與貝雷片之間設(shè)卸荷塊。橫梁支架如圖（61）。下橫梁計(jì)劃分兩次澆筑，澆筑到下塔柱與中塔柱交接位置，橫梁混凝土澆筑與塔柱混凝土澆筑同時(shí)進(jìn)行。第二次澆筑到中塔柱標(biāo)準(zhǔn)斷面為止。橫梁頂板內(nèi)模板支架采用整體鋼管支架，底部立在20b槽鋼上，鋼管支架縱橫向間距為100cm，步距為150cm，頂部設(shè)60cm長(zhǎng)頂托調(diào)節(jié)模板標(biāo)高，頂托深入鋼管內(nèi)不得少于30cm，頂托上布置上下兩層150χ150mm方木，下層架設(shè)在頂托上，順橋向布置，上層橫橋向布置。中橫梁用Ф53010 mm鋼管支撐，鋼管支撐為3排2列共6根，底部第一節(jié)段兩側(cè)每側(cè)各加設(shè)一列支撐立柱，為3排4列共12根。立柱采用Ф53010mm的鋼管，焊接于下橫梁預(yù)埋件上，支撐立柱分為三個(gè)節(jié)段，第一、二節(jié)段高17m,。支撐平聯(lián)為采用2I36b，設(shè)5道，第五道間距7m，平聯(lián)與塔柱預(yù)埋鋼板焊接，將支架與塔柱連成整體。 橫梁底模系統(tǒng)由分配橫梁及底模組成，主梁為2I36b型鋼組合，主橫梁上架設(shè)貝雷片，分配橫梁與貝雷片之間設(shè)卸荷塊。分配梁2根10號(hào)槽鋼背靠背焊接順橋向鋪設(shè)，間距＠50cm，在分配橫梁上鋪設(shè)底模。圖61 下橫梁支架設(shè)計(jì)圖圖62 中橫梁支架上橫梁通過(guò)塔柱埋設(shè)鋼板，焊接三角牛腿作為支座，2I45b作為主橫梁，上架設(shè)貝雷片、分配橫梁、底模板。模板體系與中橫梁一致。 圖63 上橫梁支架 ，考慮施工機(jī)具荷載集中作用情況分析?；炷梁奢d按25KN/m179?？紤]，施工模板采用自制大塊鋼模板，規(guī)格150χ150cm，大塊模板采用63χ4角鋼作為縱橫肋間距30cm與5mm鋼板焊接加工，其截面系數(shù)大于建筑模板（以下有建筑模板截面數(shù)據(jù)），現(xiàn)只驗(yàn)算建筑模板，取P3015模板進(jìn)行驗(yàn)算，模板容許應(yīng)力為215MPa，荷載取值如下表。模板荷載取值（表61）荷載項(xiàng)目荷載設(shè)計(jì)值（KN/m）荷載分項(xiàng)系數(shù)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（KN/m）混凝土重力（25*）*=鋼筋模板重（*+）*=施工機(jī)具荷載*=設(shè)計(jì)集中荷載： P=*= KN 荷載組合表（表62）荷載組合均布荷載（KN/m）均布荷載加集中力強(qiáng)度組合+集中力剛度組合(1)強(qiáng)度驗(yàn)算：按單跨兩端懸臂，如以下（a）、(b)圖考慮，即施工荷載分均布作用和集中作用兩種工況。施工荷載按均布作用時(shí)，按上圖(a)，已知n=支座彎矩 跨中彎矩施工荷載按集中荷載作用時(shí) 支座彎矩 跨中彎矩比較以上彎矩值，為施工荷載按均布荷載作用時(shí)，查表《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》可知P3015模板，計(jì)算模板應(yīng)力： 滿足要求（2）剛度驗(yàn)算：剛度驗(yàn)算按（c）圖計(jì)算。端部撓度 跨中撓度 剛度驗(yàn)算滿足要求。 （1）荷載設(shè)計(jì)參數(shù)下橫梁高6m，寬7m，箱型結(jié)構(gòu)，底部?jī)艨?8米，支架整體計(jì)算采用MIDAS civil2006有限元軟件分析，結(jié)構(gòu)自重軟件自動(dòng)計(jì)算，下橫構(gòu)造圖如下。圖64 下橫梁構(gòu)造圖圖65 橫梁混凝土荷載分布荷載取值，不考慮人洞部分混凝土重力減小，橫隔板與兩端頭人洞部分按滿布混凝土考慮。，底板混凝土與兩邊倒角部分按平均高度計(jì)算混凝土重力，考慮到倒角混凝土荷載取值偏低的情況，混凝土荷載按25KN/m179。建模按荷載直接作用于分配橫梁上，施工機(jī)具荷載按滿布結(jié)構(gòu)考慮，混凝土荷載分布如圖65所示。荷載組合與荷載工況（以下同）：強(qiáng)度組合：1+2+3+4+支架自重，剛度組合為：1+2+支架自重，荷載工況只考慮第一階段荷載，橫梁后續(xù)施工按結(jié)構(gòu)發(fā)揮承載能力考慮。建模過(guò)程省略。建模說(shuō)明（以下所有模型同此說(shuō)明）：?jiǎn)卧褐Ъ芩袉卧淳€型梁?jiǎn)卧M，截面設(shè)計(jì)按支架設(shè)計(jì)所取截面，主橫梁按型鋼組合截面考慮。邊界條件：貝類片銷(xiāo)接部位，兩端單元按釋放繞銷(xiāo)子轉(zhuǎn)動(dòng)約束，下橫梁型鋼立與主橫梁之間柱考慮焊接薄弱，立柱頂端按釋放所有彎矩考慮。分配橫梁與貝雷片之間，貝雷片與主橫梁之間，主橫梁與鋼管支撐或牛腿之間（中橫梁支架約束設(shè)在主橫梁），均按只傳遞壓力考慮，剛度取值為100KN/mm。下橫梁鋼管立柱底部只約束位移和豎向轉(zhuǎn)動(dòng)，其余方向轉(zhuǎn)動(dòng)不約束，中橫梁主梁約束按均按鉸接考慮，上橫梁牛腿約束所有位移和轉(zhuǎn)動(dòng)。荷載取值表（表63）序號(hào)項(xiàng)目設(shè)計(jì)值（KN/m178。）分項(xiàng)系數(shù)標(biāo)準(zhǔn)值(KN/m178。)分配橫梁荷載(KN/m)1混凝土荷載A區(qū)25*=83B區(qū)25*=2鋼筋模板荷載*+=3振搗混凝土荷載24施工機(jī)具荷載（2）材料選用及設(shè)計(jì)參數(shù) 參照《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》JTJ02586和《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB500172003，下橫梁支架體系包含三種鋼材：A3鋼材、16Mn鋼。鋼管立柱、貝雷片支撐架和按所有型鋼A3鋼材考慮，貝類片為16Mn鋼。各種材料容許應(yīng)力不考慮提高系數(shù)，材料容許應(yīng)力如下表所示。材料容許應(yīng)力表（單位MPa）（表64）應(yīng)力種類16MnA3抗壓、抗拉、抗彎210145剪應(yīng)力12085 (3)建模分析計(jì)算及結(jié)果圖66 三維建模圖圖67 16Mn鋼組合應(yīng)力圖68 16Mn鋼剪應(yīng)力圖69 A3鋼組合應(yīng)力圖610 A3鋼剪應(yīng)力計(jì)算結(jié)果 （單位MPa）（表65）材料容許彎應(yīng)力容許剪應(yīng)力計(jì)算組合應(yīng)力計(jì)算剪應(yīng)力結(jié)果A3鋼14585滿足要求16Mn鋼210120滿足要求鋼管穩(wěn)定性計(jì)算：。鋼管回轉(zhuǎn)半徑長(zhǎng)細(xì)比 查表用內(nèi)插發(fā)得Ф=，則滿足要求。剛度驗(yàn)算：圖611整體支架撓度圖 3700/400= 滿足要求。型鋼立柱穩(wěn)定性及預(yù)埋鋼板抗剪驗(yàn)算：圖612 型鋼立柱反力，查建筑施工手冊(cè)P1250，其最不利截面回轉(zhuǎn)半徑為，立柱高度按4000mm計(jì)算。長(zhǎng)細(xì)比查表得Ф=，則 滿足要求。預(yù)埋鋼板采用12跟Ф22HRB335鋼筋焊接而成，其有效面積為：其剪應(yīng)力為（不考慮斜截面影向）： 滿足要求。（1）荷載取值：頂板支架荷載（表66）荷載項(xiàng)目荷載設(shè)計(jì)值（KN/m178。）分項(xiàng)系數(shù)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（KN/m178。）混凝土荷載25*1=2530施工機(jī)具荷載振搗混凝土荷載2鋼筋模板荷載*1+=（2）支架計(jì)算：荷載組合：混凝土荷載+施工機(jī)具荷載+振搗混凝土荷載+鋼筋模板荷載。 支架用Ф48@，鋼管截面面積為S=489mm178。，回轉(zhuǎn)半徑為i=，縱橫向間距1m,，立桿有效面積為：A=1*1=1m178。立桿軸力為 立桿長(zhǎng)細(xì)比 查表得Ф=， 滿足要求。木橫梁計(jì)算,，底部主梁按1m間距考慮。按《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)木結(jié)構(gòu)規(guī)范》JTJ 02586，木材彈性模量取10*10179。MPa，容許彎應(yīng)力為13MPa，容許剪應(yīng)力為2MPa。分配橫梁按單跨懸臂梁考慮，主橫梁按4跨簡(jiǎn)支梁考慮，計(jì)算分析采用軟件分析計(jì)算。圖613 木橫梁組合應(yīng)力圖圖614 木橫梁剪力圖結(jié)果得 最大剪力： 2MPa 最大彎應(yīng)力： 13MPa 均滿足要求。 6．3斜塔柱頂撐力與勁性骨架計(jì)算斜塔柱施工時(shí)第一道頂撐力按平衡施工高度混凝土重力計(jì)算，第二節(jié)頂撐