【正文】 ：結(jié)構(gòu)傾覆穩(wěn)定安全系數(shù)：≥⑹、基本假定主梁現(xiàn)場拼裝時(shí)重心最大偏差：c=01m架橋機(jī)縱向移動(dòng)時(shí)吊裝梁鋼絲繩傾角：β=177。2186。（二）總體布置說明架橋機(jī)主要由導(dǎo)梁、天車橫梁、橫梁支腿、天車、前部平車總成、中部平車總成、尾部平車總成等組成，導(dǎo)梁采用桁架拼裝式，動(dòng)力部分全部采用電動(dòng)操作。導(dǎo)梁中心距： 9m⑵、導(dǎo)梁全長：70m，⑶、架橋機(jī)導(dǎo)梁斷面：⑷、架橋機(jī)導(dǎo)梁底部由前部平車總成、中部平車總成、尾部平車總成組成。⑸、吊裝系統(tǒng)采用：２臺(tái)天車。（三）結(jié)構(gòu)驗(yàn)算⑴、施工工況分析：工況一：架橋機(jī)完成拼裝或一孔Ｔ梁吊裝后，前移至前支點(diǎn)位置時(shí)，懸臂最長，處于最不利情況，需驗(yàn)算的主要內(nèi)容：①、抗傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算；②、支撐反力的驗(yàn)算；③、桁架內(nèi)力驗(yàn)算；④、懸臂撓度驗(yàn)算；工況二：架橋機(jī)吊裝時(shí)，前部天車位于跨中時(shí)的驗(yàn)算，驗(yàn)算內(nèi)容為：①、跨中撓度驗(yàn)算；②、支點(diǎn)反力的驗(yàn)算；③、天車橫梁驗(yàn)算；④、桁架內(nèi)力驗(yàn)算；⑵、基本驗(yàn)算：①、工況一：架橋機(jī)拼裝完或裝完一孔Ｔ梁后，前移至懸臂最大時(shí)為最不利狀態(tài)，驗(yàn)算內(nèi)容：a、抗傾覆穩(wěn)定性的驗(yàn)算；b、懸臂時(shí)剛度的驗(yàn)算；c、支點(diǎn)反力的驗(yàn)算；d、主桁內(nèi)力的計(jì)算；施工中的荷載情況：a、主桁梁重：q1=（桁架、含鋼枕、鋼軌）b、１套天車橫梁總成（包括橫梁、天車、橫梁縱移平車等）自重p3=11tc、前部平車總成自重p2=d、尾部平車總成自重（含尾部連接架）p4=3t（四）施工驗(yàn)算：Ａ、抗傾覆穩(wěn)定性的驗(yàn)算由于移跨時(shí)架橋機(jī)前端懸臂，此時(shí)為了生產(chǎn)安全，移跨之前應(yīng)對(duì)架橋機(jī)尾部適當(dāng)配重，設(shè)計(jì)過程中以25t 計(jì)算：q2mP3mP33m3mq1ABC70m取B 點(diǎn)為研究對(duì)象，去掉支座A，以支反力RB 代替（由力矩平衡方程）注：配重天車位于Ａ點(diǎn)橫梁之上p2+RA16m+q1L21/2=q1L22/2+(2P3+250KN)16m （其中L1=,L2=）RA= RB=RA 遠(yuǎn)大于零，故是安全的。傾覆力矩：M1=1/2q1+p2=平衡力矩：M2=1/2q1+(2P3+150KN)16+P416=M2≥M1,即平衡力矩大于傾覆力矩，滿足規(guī)范要求。Ｂ、支點(diǎn)反力的計(jì)算：當(dāng)架橋機(jī)導(dǎo)梁最前端沖跨到下一片蓋梁時(shí)，懸臂最長，中支點(diǎn)受力最大，這里按連續(xù)梁計(jì)算各支點(diǎn)反力，具體結(jié)果如下：RA=，RB=Ｃ、主桁架內(nèi)力驗(yàn)算桁架各構(gòu)件允許荷載如下：桁架：（允許彎矩）桁架：（允許剪力）銷子雙剪狀態(tài)允許剪力：a、主桁架彎矩驗(yàn)算中支點(diǎn)處斷面所受彎矩最大：fmax=f1+f2{f1=P2(3EI)=35KN(3EI)。f2=(8EI)=(8EI)}得fmax=35KN(3EI)(8EI)=35KN (3 210 109N/m2 108)(821010N9/m2108)=此時(shí)由于桁架自身裝配間隙，故架橋機(jī)頭部。Ｍ中=由于是桁架和加強(qiáng)弦桿共同受力，所以有：允許彎曲M 允許=2=Ｍ中=即桁架抗彎強(qiáng)度滿足施工要求。b、銷子抗剪驗(yàn)算：銷子所受剪力為Q=Q 允許=55t，滿足施工要求。c、桁架抗剪驗(yàn)算：桁架所受剪力為Q=Q 允許=，滿足施工要求。Ｄ、懸臂端撓度的驗(yàn)算：a、彈性撓度計(jì)算：前部平車總成產(chǎn)生撓度：f1=P2 (3EI)=35KN (3 210 109N/m2 108)=主桁自重（含鋼枕、鋼軌）產(chǎn)生撓度：f2=(8210109N/m2108)=所以彈性撓度f 彈=f1+f2=+==b、非彈性撓度計(jì)算：，考慮到材料使用時(shí)間較長，以及貝片的變形， 來計(jì)算非彈性撓度。F 非=Σδ+Σ300SINNO=211++++++++++3+=49cm即懸臂撓度：f=F 非+f 彈=+= 米為一合理值，能夠滿足架橋機(jī)的前移就位。Ｅ、鼻梁的強(qiáng)度驗(yàn)算：可能導(dǎo)致鼻梁破壞的工作狀態(tài)有2種：a、鼻梁懸臂且架橋機(jī)繼續(xù)前移狀態(tài)此狀態(tài)時(shí)，鼻梁與主桁接頭處為最不利截面，此處彎矩WA 為鼻梁自重及前移牽引力（）所產(chǎn)生彎矩之和。WA=+35=(允許彎矩)b、鼻梁搭上前支點(diǎn)且架橋機(jī)繼續(xù)前移狀態(tài)此狀態(tài)時(shí)，最大彎矩由前支點(diǎn)反力產(chǎn)生，前支點(diǎn)反力按簡支梁受力取值（偏于安全）Ｒ前==（注：鼻梁與主桁接頭處工件按與桁架弦桿等強(qiáng)度設(shè)計(jì)）②、工況二架橋機(jī)吊裝梁段前移，前天車至跨中時(shí)為又一不利狀態(tài)，驗(yàn)算內(nèi)容：ａ、天車橫梁受力驗(yàn)算ｂ、支點(diǎn)反力驗(yàn)算ｃ、主桁內(nèi)力驗(yàn)算ｄ、跨中撓度的驗(yàn)算Ａ、施工中的荷載情況ａ、主桁梁重：ｑ1=（六排貝雷）ｂ、１套天車橫梁總成（包括橫梁、天車、橫梁縱移平車等）自重Ｐ3=11t（天車自重Ｐ５=）ｃ、梁重：P4=140tＢ、施工中荷載組合分析此工況中風(fēng)荷載對(duì)結(jié)構(gòu)本身作用不大，所以這里不考慮風(fēng)荷載的影響。Ｃ、施工驗(yàn)算ａ、天車橫梁受力驗(yàn)算當(dāng)荷載作用于橫梁跨中時(shí)，彎矩最大；荷載Ｐ=P4/4+P5/2=140/4+（橫梁支腿斜撐能承受一部分力）橫梁及軌道自重ｑ=，則橫梁最大彎矩Ｍ橫梁=Pmax+q+橫梁其組合截面抗彎模量（Ｂ=320，H=400，b=296，h=368）Ｗ=BH3bh3/6H=2．8，則橫梁最大截面應(yīng)力δ=170Mpa〈235Mpa故橫梁滿足施工要求。ｂ、支點(diǎn)反力的計(jì)算當(dāng)前天車運(yùn)行到架橋機(jī)導(dǎo)梁前端跨中時(shí)，中支點(diǎn)彎矩最大，這里按連續(xù)梁計(jì)算各支點(diǎn)反力，具體結(jié)果如下：ＲA=ＲB=ＲC=C、主桁內(nèi)力驗(yàn)算ａ、主桁彎矩驗(yàn)算當(dāng)前天車運(yùn)行至跨中處斷面所受彎矩最大M 中=+2，小于在工況一中主桁承受彎矩。即桁架抗彎強(qiáng)度滿足施工要求。ｂ、銷子抗剪驗(yàn)算同樣，銷子所受剪力q=q 允許=55t滿足施工要求。ｃ、跨中撓度的驗(yàn)算此工況中跨中撓度最大，作用力為天車吊梁時(shí)產(chǎn)生的集中荷載與主梁自重，以及鼻梁產(chǎn)生的彎矩。P=61t，q=。M 鼻梁=所以跨中撓度： f=61 + 5 L/400=。即跨中撓度未超過規(guī)范允許值，滿足要求。③、工況三L=L1=架橋機(jī)吊梁就位時(shí)的驗(yàn)算，驗(yàn)算內(nèi)容：前部橫梁強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗(yàn)算， 處時(shí)，前部橫梁受力為最大。A 支點(diǎn)為處于零空狀態(tài)。由于此時(shí)支座Ａ支點(diǎn)處于零空狀態(tài)，Ｂ前端又多一個(gè)支座Ｃ，根據(jù)平橫條件求支反力RC，RB。取支座Ｃ點(diǎn)為研究對(duì)象，由力矩平衡：3(16+)+702/2+(140+112)30/2=RBRB+RC=70+(140+112)+3RC=，RB=，M 中點(diǎn)=由于六排單層加強(qiáng)桁架允許彎矩為[M]=，從而M 中點(diǎn)[M]，故此是安全的。求前段跨中點(diǎn)Ｅ點(diǎn)撓度：fE=(RcX3/6qX4/24CX)/(EI)(其中X=16m，q=，Rc=，E=210109N/m2，I=108m2，C=)fE=校正前部橫梁：Rc=，則橫梁最大彎矩為：M 橫梁=P+（橫梁支腿斜撐能承受一部分力）。橫梁其組合截面抗彎模量（B=400，H=400，b=380，h=380）W=BH3bh/6H3=，則橫梁最大截面應(yīng)力δ= 235Mpa所以前部橫梁能滿足施工要求。通過以上各方面的計(jì)算，此架橋機(jī)在任何工作狀態(tài)下都能安全的進(jìn)行使用。40 / 40