【正文】 鋼絲繩安全系數(shù)為:；鋼絲繩與墻距離為(m):；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結(jié)，最里面面鋼絲繩距離建筑物 m。 二、大橫桿的計算按照《扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ1302001)，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。大橫桿的自重標準值:P1=；腳手板的自重標準值:P2=(2+1)=；活荷載標準值: Q=2(2+1)=；靜荷載的設計值: q1=+=；活荷載的設計值: q2==； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)跨中和支座最大彎距分別按圖圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦? M1max= + 跨中最大彎距為 M1max=+ =m；支座最大彎距計算公式如下: M2max= 支座最大彎距為 M2max= =m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ =Max(106,106)/5080=；大橫桿的最大彎曲應力為 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： νmax=( + )/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=+=； 活荷載標準值: q2= Q =； 最大撓度計算值為：ν=15004/(100105121900)+15004/(100105121900)= mm；大橫桿的最大撓度 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。大橫桿的自重標準值：p1= =；腳手板的自重標準值：P2=(2+1)=；活荷載標準值：Q=2(2+1) =；集中荷載的設計值: P=(+)+ =； 小橫桿計算簡圖最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=m ；最大彎矩 M=Mqmax + Mpmax=m；最大應力計算值 σ=M / W=106/5080=；小橫桿的最大彎曲應力 σ =，滿足要求！最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=58004/(384105121900)= mm ；大橫桿傳遞荷載 P=p1 + p2 + Q=++=；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:νpmax=Pl(3l2 4l2/9)/72EIνpmax=800(3800248002/9 ) /(72105121900)= mm；最大撓度和 ν=νqmax + νpmax=+= mm；小橫桿的最大撓度為 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800/150= mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算,直角、?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1=2/2=；小橫桿的自重標準值: P2=；腳手板的自重標準值: P3=；活荷載標準值: Q=2 /2=；荷載的設計值: R=(++)+=；R ，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值， NG1=[+(2/2)]=；(2)腳手板的自重標準值；采用沖壓鋼腳手板， NG2= 10(+)/2=；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用沖壓鋼腳手板擋板， NG3=10；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng): NG4=55=；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ=22/2=；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N= NG+=+ = ；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N39。=+=+=；六、鋼絲繩卸荷計算(因此內(nèi)容在規(guī)范以外，故僅供參考)鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內(nèi)卸荷4次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。第1 次卸荷凈高度為12m。第2 次卸荷凈高度為12m。第3 次卸荷凈高度為12m。第4 次卸荷凈高度為7m。 經(jīng)過計算得到a1=arctg[(+)]=a2=arctg[]=第1次卸荷處立桿軸向力為：P1=P2=(12+3)/55 =；kx為不均勻系數(shù)， 各吊點位置處內(nèi)力計算為(kN)：T1=P1/sina1=T2=P2/sina2=G1=P1/tana1=G2=P2/tana2=其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為[Fg]= T1 =。鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：[Fg]=aFg/K其中[Fg] 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)， 計算中可以近似計算Fg=，d為鋼絲繩直徑(mm)； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，； K 鋼絲繩使用安全系數(shù)。計算中[Fg]取 ，α=，K=8，得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d =(2)= mm。吊環(huán)強度計算公式為：σ=N / A ≤ [f]其中 [f] 吊環(huán)鋼筋抗拉強度，《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》規(guī)定[f]=50N/mm2； N 吊環(huán)上承受的荷載等于[Fg]； A 吊環(huán)截面積，每個吊環(huán)按照兩個截面計算,A=；選擇吊環(huán)的最小直徑要為：d =(2[Fg]/[f]/π) =(2103/50/)= mm。第1次卸荷鋼絲繩最小直徑為 mm，必須拉緊至 ，吊環(huán)直徑為 mm。根據(jù)各次卸荷高度得：第2次卸荷鋼絲繩最小直徑為 mm，必須拉緊至 ，吊環(huán)直徑為 mm。第3次卸荷鋼絲繩最小直徑為 mm，必須拉緊至 ，吊環(huán)直徑為 mm。第4次卸荷鋼絲繩最小直徑為 mm，必須拉緊至 ，吊環(huán)直徑為 mm。七、立桿的穩(wěn)定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=μsω0其中 ω0 基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500092001)的規(guī)定采用：ω0=； μz 風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500092001)的規(guī)定采用：μz= ； μs 風荷載體型系數(shù)：；經(jīng)計算得到，風荷載標準值為: Wk= =；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為: Mw= m；考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA) + MW/W ≤ [f]立桿的軸心壓力設計值 ：N=(12+3)/55 =；不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)≤ [f]立桿的軸心壓力設計值 ：N=(12+3)/55 =；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 ：i= cm；計算長度附加系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ1302001) ： k= ；計算長度系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ1302001) ：μ= ；計算長度 ,由公式 l0=kuh 確定：l0= m；長細比: L0/i=197 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到 ：φ= 立桿凈截面面積 ： A= cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W= cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205N/mm2；考慮風荷載時σ=(489)+；立桿穩(wěn)定性計算 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時σ=(489)=；立桿穩(wěn)定性計算 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！八、連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算μz＝，μs＝，ω0＝，Wk=μsω0= =；每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積 Aw= m2；按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ1302001)(kN), N0= ；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=WkAw=；連墻件的軸向力設計值 Nl=Nlw + N0= ；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=φA[f]其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細比 l/i=250/ φ=，l為內(nèi)排架距離墻的長度； A= cm2；[f]=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf=104205103=；Nl= Nf=,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl= 16kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本方案中，腳手架排距為800mm，內(nèi)排腳手架距離墻體250mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 250mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=，截面抵抗矩W=，截面積A=。受腳手架集中荷載 P=( +)12/55= ；水平鋼梁自重荷載 q==； 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kNm) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：R2=；R3=；R4=；R5=。最大彎矩Mmax=m；最大應力σ=M/+N/A=106/( 108300)+ 103/2195=；,滿足要求！十、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算水平鋼梁采用16a號槽鋼,計算公式如下 σ=M/φbWx ≤ [f]其中φb 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： φb=(570tb/lh)(235/fy)經(jīng)過計算得到最大應力φb=(570tb/lh)(235/fy)=570 1063 235 /( 2300160235)=，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》(GB500172003)附表B，得到 。經(jīng)過計算得到最大應力 σ=106 /( 108300 )= ；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 σ= 小于 [f]=215N/mm2 ,滿足要求！十一、拉繩的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 RAH=ΣRUicosθi其中RUicosθi為鋼繩的 拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisinθi按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=；RU2=；十二、拉繩的強度計算鋼絲拉繩(支桿)的內(nèi)力計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為RU= 選擇619鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑14mm。 [Fg]=aFg/K其中[Fg] 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg＝123kN； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6163α＝； K 鋼絲繩使用安全系數(shù)。K＝8。得到：[Fg]=Ru＝。經(jīng)計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環(huán)的拉力N，為N=RU=鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)的強度計算公式為 σ=N/A ≤ [f]其中 [f] 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》 每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)最小直徑 D=(40724/(502)) 1/2 =；實際拉環(huán)選用直徑D=8mm 的HPB235的鋼筋制作即可。十三、錨固段與樓板連接的計算，螺栓粘結(jié)力錨固強度計算如下螺栓未受拉力，