扣件式操作平臺(tái)施工方案-資料下載頁
2025-05-04 04:53本頁面
【正文】 2= 正常使用極限狀態(tài)： 腳手板傳遞給次梁的支座反力換算成線荷載為： q139。=R139。/b= 次梁自重標(biāo)準(zhǔn)值：q239。=γGG2k=1= q39。=q139。+q239。= 計(jì)算簡圖如下： 抗彎驗(yàn)算 彎矩圖(kNm) Mmax=m σ＝Mmax/W＝106/5080＝≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗(yàn)算 剪力圖(kN) τmax=2Vmax/A=21000/489＝≤[τ]＝125N/mm2 滿足要求！ 撓度驗(yàn)算 變形圖(mm) 跨中νmax=≤[ν]=min{1000/150，10}= 滿足要求！ 支座反力 承載能力極限狀態(tài)： Rmax= 正常使用極限狀態(tài)： Rmax39。= 六、主梁驗(yàn)算主梁承載能力確定方式精算法主梁截面面積A(cm2)主梁截面抵抗矩W(cm3)主梁截面慣性矩I(cm4)主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁驗(yàn)算方式三等跨連續(xù)梁 承載能力極限狀態(tài)： 因主梁設(shè)置為雙鋼管，次梁傳遞給單根主梁的支座反力應(yīng)減半，為： p=Rmax/2= 主梁自重設(shè)計(jì)值：q=γ0γGG3k=1= 正常使用極限狀態(tài)： 因主梁設(shè)置為雙鋼管，次梁傳遞給單根主梁的支座反力應(yīng)減半，為： p39。=Rmax39。/2= 主梁自重標(biāo)準(zhǔn)值：q39。=γGG3k=1= 按三等跨梁計(jì)算，計(jì)算簡圖如下： 抗彎驗(yàn)算 彎矩圖(kNm) Mmax=m σ＝Mmax/W＝106/5080＝≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗(yàn)算 剪力圖(kN) τ＝2Vmax/A＝2103/489＝≤[τ]＝125N/mm2 滿足要求！ 撓度驗(yàn)算 主梁變形圖(mm) 跨中νmax=≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm 滿足要求！ 支座反力 承載能力極限狀態(tài)： Rmax= 七、扣件抗滑移驗(yàn)算主梁和立桿連接方式單扣件單扣件抗滑承載力Rc(kN)8扣件抗滑移折減系數(shù)kc 由上面主梁的計(jì)算可知，主梁通過扣件傳遞給立桿的支座力為： R=Rmax=≤kcRc=8= 滿足要求！ 八、工作狀態(tài)立桿驗(yàn)算立桿截面類型(mm)Φ48立桿允許長細(xì)比[λ]250立桿回轉(zhuǎn)半徑i(cm)立桿截面面積A(cm2)立桿抗壓、彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205立桿計(jì)算長度系數(shù)μ2架體穩(wěn)定允許高寬比[Ж]2 長細(xì)比驗(yàn)算 l0=kμh=121500=3000mm λ=l0/i=3000/=≤[λ]=250 滿足要求！ 立桿軸力計(jì)算 將活荷載乘以活荷載組合系數(shù)φc=，重新帶入第四六步計(jì)算，即得主梁傳遞至立桿的支座反力Rmax= N=2Rmax+γ0γGgkH =2+1= 可剎腳輪驗(yàn)算 N=≤[N]=20kN 滿足要求！ 立桿穩(wěn)定性計(jì)算 立桿的計(jì)算長度： l0=kμh=21500=3465mm λ=l0/i=3465/= 查表得：φ= Mw=γ0γQφcωkmax[la，lb]h2/10=1max[,1] σ=N/(φA)+Mw/W=103/(102)+106/103=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 架體高寬比 實(shí)際高寬比Ж=H/min[nla，mlb]=103/min[21200，21000]=[Ж]=2 高寬比超限，需要采取穩(wěn)定措施，如加設(shè)支撐腳或拼裝單元的數(shù)量. 施工過程抗傾覆驗(yàn)算 計(jì)算簡圖如下： 在操作平臺(tái)上施工過程中，需進(jìn)行傾覆驗(yàn)算， 傾覆力矩MT由風(fēng)荷載W和考慮施工過程中未預(yù)見因素產(chǎn)生的水平荷載F產(chǎn)生： W=ωknlaH=2= F=Q3knla=2= MT=γQφc(WH/2+FH)=(+)= m 抗傾覆力矩MR由操作平臺(tái)自重G承擔(dān)： G=gknmH+G1knlamlb=22+221= MR=γ0γGG(mlb/2+Bsinθ) =1(21/2+sin90176。)=m MT=m≤MR=m 滿足要求！ 九、非工作狀態(tài)立桿驗(yàn)算 立桿軸力計(jì)算 未知因素等帶來的附加軸力(nla=21200=2400 mlb=21000=2000，取平臺(tái)縱向驗(yàn)算) F=γ0φcγ2kla=1= 最大附加軸力N1=3FH/[(I+1)mlb]=3[(0+1)21]= N=N1+γ0γG(gkH+lalbG1k)=+1(+1)= 腳輪驗(yàn)算 N=≤[N]=20kN 滿足要求！ 立桿穩(wěn)定性計(jì)算 l0=kμh=21500=3465mm λ=l0/i=3465/= 查表得：φ= σ=N/(φA)=103/(102)=≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 行進(jìn)狀態(tài)抗傾覆驗(yàn)算 計(jì)算簡圖如下： 在操作平臺(tái)上移動(dòng)過程中，需進(jìn)行傾覆驗(yàn)算， 傾覆力矩MT由風(fēng)荷載W和考慮地面平整度、腳手架移動(dòng)速度等不合要求的未預(yù)見因素產(chǎn)生的水平荷載F產(chǎn)生： W=ωknlaH=2= F=Q2knla=2= MT=γQφc(WH/2+FH)=(+)= m 抗傾覆力矩MR由操作平臺(tái)自重G承擔(dān)： G=gknmH+G1knlamlb=22+221= MR=γ0γGG(mlb/2) =1(21/2)=m MT=m≤MR=m 滿足要求！
公司管理相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號(hào)-1